一、高强混凝土及其应用（论文文献综述）
刘雨松[1]（2021）在《先张法预应力离心混凝土钢绞线桩抗弯性能研究》文中研究指明随着我国建筑工业化进程的推进,预应力混凝土预制桩凭借较高的承载能力、便捷的生产工艺和可靠的桩身质量等优点被广泛应用于各类基础工程当中,其中又以先张法预应力混凝土管桩的应用最为广泛。然而,先张法预应力混凝土管桩存在抗侧能力不足、变形延性差、抗震性能不佳等问题,限制了其在抗震设防烈度较高地区的应用。本文对普通预应力高强混凝土管桩的主筋材料及锚固方式进行改善,研发了先张法预应力离心高强混凝土钢绞线桩,以高强度高延性的预应力钢绞线来代替传统的预应力钢棒,并采用夹片式锚具将预应力钢绞线锚固在端板上。在此基础上,为钢绞线桩额外配置非预应力钢筋以提高其极限承载能力,得到了先张法预应力离心高强混凝土复合配筋钢绞线桩。本文对两种新型管桩的抗弯性能开展了系统的研究,主要工作可概述为:（1）对与管桩试件同一批次的混凝土试块、预应力钢筋、非预应力钢筋和螺旋箍筋等材料开展材料性能试验,获得关键的材料性能参数,并据此确定后续有限元分析和理论计算使用的材料本构模型。（2）对普通预应力高强混凝土管桩和先张法预应力离心高强混凝土钢绞线桩开展足尺度抗弯性能试验,研究预应力钢筋材料对管桩抗弯性能的影响;使用有限元分析软件建立相应的数值模型,对比模拟结果与试验结果,验证模型的可靠性;建立管桩截面弯矩计算模型并提出相应的计算方法,对比计算结果与试验结果,验证方法的可行性。（3）对先张法预应力离心高强混凝土复合配筋钢绞线桩开展足尺度抗弯性能试验,与先张法预应力离心高强混凝土钢绞线桩的试验结果进行比较,研究非预应力钢筋配置对管桩抗弯性能的影响;采用建立的有限元模型和理论计算模型对管桩的抗弯性能进行研究,并与试验结果进行比较,验证模型的适用性。（4）对高预应力高强混凝土管桩开展足尺度抗弯性能试验,与中预应力高强混凝土管桩的试验结果进行比较,研究混凝土预压应力水平对管桩抗弯性能的影响;采用建立的有限元模型和理论计算模型对管桩的抗弯性能进行研究,并与试验结果进行比较,验证模型的适用性。上述研究工作可为两类新型管桩的设计和应用提供重要依据。
倪彤元[2]（2020）在《掺合料高强混凝土早龄期拉伸徐变特性及其评价》文中研究说明高强混凝土比普通混凝土更容易发生早期开裂,其体积变形是引起早期开裂的重要原因。拉伸徐变是混凝土早期体积变形的的重要组成部分,因此早龄期混凝土拉伸徐变是混凝土早期开裂预测和控制研究的重要内容和基础,在理论和实践上均具有重要意义。加入掺合料（如粉煤灰、矿渣粉（本文简称矿粉））是改善高强混凝土早期抗裂性能既经济又有效的方法。在约束条件下,高强混凝土的早期开裂风险与其内部应力发展、体积变化发展、结构中的约束形式、约束程度以及混凝土早期弹性模量、极限拉伸强度、拉伸徐变等性能的发展与变化密切相关。徐变会改变高强混凝土内部的应力分布,缓解约束条件下混凝土内部拉应力的发展,对降低高强混凝土早期开裂风险发挥重要作用。本文以掺合料高强混凝土（C50）为研究对象,以不同掺合料（粉煤灰、矿粉）与掺合料掺量水平（包括不含掺合料的对照组-Ref.,10%粉煤灰-FA10,20%粉煤灰-FA20,30%粉煤灰-FA30,50%矿粉-BS50,20%粉煤灰+25%矿粉-FA20BS25）、不同荷载水平（应力强度比为0.2、0.3、0.4）、不同加载龄期（1d、2d、3d、5d、7d）为实验参数,通过实验研究掺合料净浆早龄期拉伸弹性模量发展及掺合料高强混凝土早龄期拉伸徐变特性;分析用现有拉伸徐变模型来预测评价掺合料高强混凝土早龄期拉伸徐变的适用性;在ZC模型中引入掺合料因子以探寻掺合料对早龄期拉伸徐变的影响规律,并引用第三方实验结果进行验证分析。就本文研究范围,可归纳得到以下主要结论:（1）与对照组相比,掺合料高强混凝土的拉伸弹性模量在早龄期有所下降,反映其拉伸刚度下降,柔度上升,抗变形能力增强;净浆的拉伸弹性模量随龄期发展与混凝土并不一致,混凝土拉伸弹性模量明显大于净浆对应同龄期拉伸弹性模量,是其净浆拉伸弹性模量的一倍以上。（2）粉煤灰高强混凝土的水化温升相对于对照组明显降低;矿粉高强混凝土水化温升较对照组高,并且达到温峰的龄期也比对照组早。粉煤灰高强混凝土28d龄期自收缩量值较对照组降低20%以上,但自收缩量值减小并非随粉煤灰掺量的增加而单调增加。矿粉的掺加也降低了高强混凝土的自收缩,但效果没有粉煤灰显着。（3）随着粉煤灰掺量增加,其对高强混凝土早龄期拉伸徐变的影响增大。加载龄期为1d、2d时,粉煤灰掺量10%时可以有效发挥“微集料效应”,对掺合料高强混凝土早龄期徐变起到抑制作用。矿粉对高强混凝土早龄期拉伸徐变有削弱作用。初始加载龄期对高强混凝土拉伸徐变值影响显着。加载初期的拉伸徐变发展较快,在加载持荷的前3d发生的拉伸徐变达到持荷28 d的拉伸徐变值一半以上。对照组初始加载龄期为3 d持荷至28d的拉伸徐变值是初始加载龄期为1d时的71%,初始加载龄期为7 d时则为37%。这种现象掺粉煤灰各组则更加明显,随着粉煤灰掺量的增加,这种趋势得到增强。矿粉组也存在类似规律。（4）掺合料高强混凝土的早龄期拉伸徐变并非是所有加载龄期均符合―Davis-Glanvile‖的线性法则。实验结果表明徐变的―Davis-Glanvile‖线性法则在无掺合料高强混凝土中仍然适用。掺合料高强混凝土早龄期的拉伸徐变也在一定龄期后表现出线性徐变特征,但呈现线性特征的加载龄期较无掺合料混凝土推迟,且加载龄期越迟,其线性特征越明显,这种加载龄期的影响随掺合料掺量的增加表现的越显着。（5）持荷早期阶段的混凝土表现出加载龄期越早,拉伸徐变速率越大的趋势,拉伸徐变速率随持荷龄期呈幂函数下降;进入持荷中期,徐变速率渐趋稳定,呈指数函数下降;进入持荷后期,徐变速率基本稳定,各实验组的徐变速率值差异不大。掺合料对拉伸徐变速率的影响表现为:初始加载龄期越早,影响越显着。粉煤灰掺量越高,拉伸徐变速率越大。与对照组相比较,掺合料对混凝土拉伸徐变速率的影响随着持荷时段的延长逐步衰减:持荷早期时段影响最显着,持荷中期时段影响减小,持荷后期时段影响可以忽略。（6）对比分析FA30早龄期拉伸徐变实验值与六种徐变模型预测值,结果表明:BP-2、B-3、MC2010、ACI209R、GL2000这五个徐变模型用于预测评价加载龄期7 d前的早龄期拉伸徐变并不合适,对于掺合料高强混凝土的早龄期拉伸徐变预测也不合适。而ZC模型从赋予模型参数的物理化学意义出发,考虑了水泥石组分物性随龄期的变化,在模型建立的机理上得到改进,在确定模型参数数值时有了明确的指向,用于预测评价掺合料高强混凝土的早龄期拉伸徐变有较大的优势。加载龄期1d、2d、3d时,ZC模型预测计算值与实验观测值吻合度较好,其他五种模型预测值与实验值的偏差较大;加载龄期5 d、7d时ZC、GL2000这两个模型的预测计算值与实验观测值之比约为0.8,预测均偏小,而ACI2009R模型预测值与实验观测值之比更接近1.0,预测较精确。综合比较而言,ZC更适用于FA30混凝土早龄期拉伸徐变的预测评价。（7）掺粉煤灰时,修正ZC模型中掺和料因子q’与加载龄期呈线性相关,并随粉煤灰掺量增加,相关性趋于更紧密;而掺入矿粉时,线性关系消失,并趋于指数函数关系。修正ZC模型的参数MC（?,t 0）随加载龄期很好地遵循指数函数递减规律,而参数Cg（?,t 0）随加载龄期却有较好的线性递减规律。参数?与加载龄期的关系规律与参数MC（?,t 0）有点类似,显示出指数函数的递减关系,但与指数函数的相关性没有参数MC（?,t 0）强。掺和料对参数E H/EV的影响非常显着,且粉煤灰的影响大于矿粉。对照组的参数E H/EV与加载龄期成良好的线性关系;掺和料加入后,参数E H/EV与加载龄期呈幂函数关系。（8）修正ZC模型预测值与第三方徐变实验值的对比结果显示,不同粉煤灰掺量的徐变模型预测值相对于实验值有93%测点的偏差在15%以内,表现出较好地适用性。
高向前[3]（2020）在《废弃食用油对高收缩混凝土的减缩及耐久性能影响研究》文中指出矿渣作为将来有可能替代水泥的绿色材料,却由于碱激发混凝土的收缩过大而限制了其应用和发展。类似,碱激发再生混凝土与低水胶比混凝土在工程中都有可能因为其高收缩而影响结构工作稳定性。有些研究人员将传统减缩剂、膨胀剂、乳化食用油分别添加到碱激发普通混凝土中,对比其减缩效果,发现乳化食用油的减缩效果更理想。但是,还未有研究乳化油作为减缩剂的最佳掺量,以及其对碱激发再生混凝土和低水胶比混凝土的收缩的影响。本课题将探究乳化油作为减缩剂分别对碱激发普通混凝土、碱激发再生混凝土、低水胶比混凝土的收缩、耐久性能、力学性能的影响,找到合适的掺量,并且通过MIP压汞试验与SEM背散射试验分析宏观性能改变的原因,为碱激发混凝土的应用提供理论依据,同时为生活垃圾“废弃食用油”的资源化再利用提供可靠路径,促进混凝土的绿色发展。具体研究工作及结论如下:1)以乳化油掺量（0、1%、2%）为变量,水胶比为0.5,对碱激发普通混凝土90个试件开展自收缩、干燥收缩、抗碳化、抗酸侵蚀、抗压强度研究,分析了乳化油降低混凝土28d收缩、提高耐久性能、降低抗压强度的原因,得出2%掺量为此水胶比下最佳掺量。2)以乳化油掺量（0、2%）为变量,水胶比为0.5,以水泥基再生混凝土为对比,对碱激发再生混凝土54个试件开展自收缩、干燥收缩、抗碳化、抗酸侵蚀、抗压强度研究,并且分析了碱激发再生混凝土与碱激发普通混凝土收缩性能、耐久性能差异的原因。3)以乳化油掺量（0、1%、2%）、胶凝材料（矿渣、水泥）为变量,水胶比为0.35,对低水胶比混凝土180个试件开展自收缩、干燥收缩、抗碳化、抗酸侵蚀、抗压强度研究,得出2%掺量是水泥基高强混凝土最佳掺量,但2%乳化油未能使碱激发高强混凝土收缩下降到理想值,后续研究可增大乳化油的掺量。4)通过MIP压汞试验、SEM背散射试验对碱激发净浆的孔隙指标以及微观样貌进行观察,分析了乳化油降低净浆孔隙率的原因,以及乳化油对混凝土7d抗压强度影响较大的原因。
巩健[4]（2019）在《粉煤灰高强混凝土抗压强度和弹性模量的变异性》文中进行了进一步梳理高强混凝土已被广泛应用于高层建筑、桥梁、港口海洋工程、地下工程等土木工程领域。添加一定的掺合料（特别是粉煤灰）配制成的高强混凝土是一种多相复合材料,其离散性较大,如果对高强混凝土力学性能及其变异性缺乏足够的认识,可能导致这种新型材料构件或者结构质量事故的发生。而且混凝土力学性能的变化是结构或者构件承载力随时间变化的主要因素,因此为了提高构件设计安全可靠度,研究设计阶段高强混凝土力学性能的变异性及其随时间的变化规律具有重要的理论和工程实际意义。本文围绕高强混凝土力学性能变异性在以下几个方面开展了探索研究:（1）分析不同规范中混凝土抗压强度标准值和变异系数的取值差异,发现中国规范（GB50010-2010）高强混凝土变异系数（C60-C80）取值均为0.10,这与工程实际不符。因此对C80高强混凝土试验强度值进行统计调查,运用数理统计的方法得到C80高强混凝土抗压强度不确定性的统计参数。采用正态分布模型对C80高强混凝土抗压强度的分布进行检验,应用贝叶斯的计算方法给出C80高强混凝土抗压强度标准差取为11.0 9MPa,变异系数的建议取值为0.12。（2）试验研究标准养护条件下C80粉煤灰高强混凝土在不同龄期的棱柱体抗压强度值,分析试验结果显示粉煤灰掺量对高强混凝土棱柱体抗压强度均值、标准差和变异系数随时间的变化均有较大影响;建立C80粉煤灰高强混凝土棱柱体抗压强度均值和变异系数的经时变化数学模型;考虑高强混凝土棱柱体抗压强度和立方体抗压强度变异系数的差异,分析计算不同粉煤灰掺量在不同龄期棱柱体抗压强度标准值取值差异,结果显示:对于不同粉煤灰掺量高强混凝土,考虑棱柱体抗压强度和立方体抗压强度变异系数的差异计算得到的混凝土棱柱体抗压强度标准值,要小于规范的推定值,因此建议利用高强高性能混凝土在棱柱体抗压强度设计值进行结构计算分析时应通过试验确定。（3）试验研究标准养护条件下C80粉煤灰高强混凝土强度的时变规律,发现粉煤灰掺量对高强混凝土立方体抗压强度均值、方差和变异系数随时间的变化均有较大影响。通过不同规范混凝土抗压强度预测公式的预测值与试验值的对比分析,结果显示现在规范中混凝土抗压强度预测公式对于C80粉煤灰高强混凝土抗压强度的预测不再适用;基于可压缩堆积模型（CPM）,考虑粉煤灰对抗压强度的贡献,建立粉煤灰高强混凝土抗压强度计算模型,通过影响因素分析发现骨料级配的最大粒径对抗压强度有比较大的影响,骨料堆积密实度对抗压强度计算结果影响不明显。（4）由于骨料分布特性对强度的影响较大,因此建立了高强混凝土随机骨料模型;然后基于随机骨料模型利用Matlab程序对最大浆体厚度的取值进行分析,得知最大浆体厚度服从正态分布,并且运用弦长密度理论对最大浆体厚度的取值范围进行了理论验证,结果表明基于随机骨料模型建立的最大浆体厚度的计算表达式是合理的;最后建立了考虑最大浆体厚度随机性的粉煤灰高强混凝土抗压强度计算模型,并与试验结果对比,结果表明该模型的预测效果较好。（5）试验研究标准养护条件下C80粉煤灰高强混凝土弹性模量的时变规律,分析试验结果显示粉煤灰掺量对高强混凝土弹性模量均值、方差和变异系数随时间的变化均有较大影响。通过不同规范混凝土弹性模量预测公式预测值与试验值的对比,分析结果显示规范中混凝土弹性模量预测公式对于C80粉煤灰高强混凝土弹性模量预测不再适用;提出基于CPM的C80粉煤灰高强混凝土弹性模量的计算表达式,然后分析计算模型中骨料弹性模量、硬化水泥浆体弹性模量和骨料堆积密实度对混凝土弹性模量的影响规律。（6）通过蒙特卡洛模拟,建立粉煤灰高强混凝土抗压强度和弹性模量的随机过程表达式,该公式可以分析粉煤灰高强混凝土抗压强度和弹性模量任意时刻的均值及其概率分布;在此基础之上,基于最大信息系数方法（MIC）分析粉煤灰高强混凝土抗压强度和弹性模量的影响因素在不同龄期与抗压强度和弹性模量相关性大小及其随时间变化的规律,为进一步理解粉煤灰高强混凝土抗压强度和弹性模量组成材料的反应机理以及为粉煤灰高强混凝土抗压强度和弹性模量计算表达式的改进修正提供借鉴。
刘伟[5]（2017）在《钢骨超高强混凝土框架边节点抗震性能研究》文中进行了进一步梳理钢骨超高强混凝土（C100及以上）结构（简称SRUHSC）能充分发挥钢骨及超高强混凝土材料的各自优势,兼具良好的抗震延性及高承载力的双重优点,在地震区的高层、超高层建筑中具有广阔的应用前景。因此,钢骨超高强混凝土结构抗震性能的研究逐渐引起国内外学者的重视。由于超高强混凝土的脆性及截面破坏特征,混凝土一旦开裂,裂缝面光滑,骨料咬合作用削弱明显,对抗剪机制产生影响。因此,从材料本构及抗剪机理的层面分析,钢骨超高强混凝土组合结构的抗震性能与钢骨普通混凝土组合结构的抗震性能是有所区别的,相应的设计指标与设计方法也应是不同的。然而,国内外基于超高强混凝土（C100及以上）的钢骨混凝土结构抗震性能的研究较少,相关规范对钢骨超高强混凝土（C100及以上）结构的抗震设计准则及构造措施也未作出规定。这一现状阻滞了钢骨超高强混凝土结构的推广及其应用。本文依托国家自然科学基金“基于延性的型钢超高强混凝土框架结构体系抗震性能与抗震设计关键技术研究”,深入研究了钢骨超高强混凝土边节点抗震性能及抗剪机理,为后续框架结构的弹塑性分析及设计理论的形成奠定了重要基础。主要研究内容总结如下:1、开展22组钢骨超高强混凝土边节点试件抗震性能试验研究,包括钢骨超高强混凝土柱-钢骨混凝土梁框架结构边节点抗震性能试验研究,以及钢骨超高强混凝土柱-钢筋混凝土梁框架结构边节点抗震性能试验研究,系统研究了轴压比、配箍率及含钢率对钢骨超高强混凝土边节点破坏形态、破坏过程、滞回性能、延性、耗能能力、刚度退化、强度退化等抗震性能的影响,分析各影响参数的耦合作用、对构件力学性能的影响过程及影响机理。试验结果表明:对于此种类型的边节点,轴压比对其抗剪承载力的影响规律以0.38为分界点,为论证试验结果的准确性,本文根据库伦破坏准则、莫尔圆理论推导出复合应力状态下节点核心区混凝土的抗剪强度计算模型,从而求解出该分界点的数值。2、通过分析钢骨腹板应变分布,提出钢骨腹板有效宽度指标及其数学表达式,该指标能较为准确地反映轴向压应力对钢骨抗剪机制的影响及抗剪机制中钢骨腹板的弹塑性状态;根据延性设计原则,推导低周往复荷载下梁截面受压区高度取值;基于超高强混凝土本构模型、约束混凝土模型的研究,对简化软化拉-压杆模型的斜压杆倾角、斜压杆高度,以及抗压强度对主拉应变的软化系数进行计算及调整,通过进行节点核心区箍筋的应变分析,引入箍筋有效面积的概念,从而较准确地计算出箍筋抗剪承载力,最后,利用叠加法推导出钢骨超高强混凝土边节点抗剪承载力计算公式,并得出不同抗剪机制对钢骨超高强混凝土边节点抗剪承载力的贡献及占比。3、通过分析钢骨超高强混凝土边节点的受力特点及传力机理,结合试验数据的回归分析,建立了钢骨超高强混凝土边节点的恢复力模型,建议的三折线模型考虑了轴压比、配箍率对节点组合体抗震性能的影响,计算结果与试验结果基本一致,可用于钢骨超高强混凝土节点的弹塑性分析。4、基于钢骨超高强混凝土边节点抗震性能试验的研究结果,利用有限元分析软件ABAQUS对其进行非线性有限元分析。计算得出的荷载-位移骨架曲线以及构件的抗剪承载力与试验结果吻合较好。
丁广胜[6]（2016）在《高强混凝土力学性能及耐久性试验研究》文中认为高强混凝土凭借其优良的特性,很好的适应了现代工程的需要,但是随着其应用范围的越来越广,也逐渐暴露出许多问题,尤其是由于原材料及养护制度的不当,造成结构实际的受力状态要远低于其设计使用状态,从而使得结构的使用功能不能得到充分的发挥,并且缩短了结构的使用寿命,造成了安全隐患和经济上的浪费。因此需要对影响高强混凝土受力性能和耐久性的原材料、外加剂及施工过程中的养护方法进行深入的研究和分析,以便能够更加经济和安全的发挥高强混凝土的各项优势。本文从高强混凝土的组成入手,基于高强混凝土的各项组成成分,对其各项性能进行了详述,并对各项性能的影响因素展开了深入的研究分析;设计了7中高强混凝土配合比方案,采用试验的方法研究了原材料及养护方式对高强混凝土力学性能及耐久性的影响,具体研究成果如下:（1）系统研究了高强度混凝土的材料组成及其对高强混凝土力学性能及耐久性的影响,并对其影响机理进行了深入的分析。（2）设计高强混凝土力学性能和耐久性试验方案,对粉煤灰、硅灰及减水剂对高强度混凝土力学性能及耐久性的影响进行了分析。粉煤灰对高强混凝土初期的强度影响不大,对高强混凝土劈裂抗拉强度影响相对较小,对抗折强度影响相对较大;与粉煤灰不同,硅灰可有效提高高强混凝土初期的强度,硅灰对高强混凝土劈裂抗拉强度和抗折强度均有影响相对较大;与硅灰类似,高效减水剂也可有效提高高强混凝土初期的强度,但高效减水剂对高强混凝土劈裂抗拉强度和抗折强度影响较硅灰稍大。（3）高强混凝土标准养护、常温水养护和热水养护三种养护方式下试件关系为:热水养护>常温水养护>标准养护,说明提高养护温度和湿度均有利于高强混凝土强度的提高。（4）高强混凝土具有很好抗水渗透性能,对其进行碳化及抗氯离子渗透试验,结果表明高强混凝土强度越高,其抗碳化及抗氯离子渗透能力越强。
徐晓峰[7]（2016）在《水压作用下井壁高强混凝土力学性能的试验研究》文中进行了进一步梳理随着新建井筒穿过冲积层的厚度增加,井壁所受外部荷载亦将增加,采用高强混凝土以提高立井井壁承载力是解决冻结井壁的支护问题的有效途径之一。冻结壁融化解冻后,井筒运营阶段往往处于高水压环境中,经常出现渗漏水的现象,这就给井筒的安全使用带来不利影响,混凝土中存在大量毛细管和孔隙,在水压作用下,水会逐渐渗入混凝土的裂隙中,给混凝土的力学性能带来影响。因此,有必要对水压作用高强混凝土的力学性能进行研究。近年来,国内外多位学者对于高压水环境中的普通混凝土材料抗压强度、弹性模量、变形特征进行了试验研究,对其破坏机理形成了一定认识。已有的认识表明,随着水压的增加,普通混凝土的抗压强度、弹性模量均受影响,水压的大小、骨料粒径和混凝土强度的高低对混凝土的抗压强度损失均有一定作用。但是从已有研究成果来看,国内外对高强混凝土在水压作用下的力学性能研究目前未见报道。本文以山东巨野万福煤矿新建立井为工程背景,为研究水压作用对高强混凝土力学性能的影响,采用TAW-3000电液伺服压力试验机,进行了大量而系统的试验研究,累计完成试验267个,包括高强混凝土无水情况下的单轴和三轴抗压试验、受孔隙静水压作用后的单轴和三轴抗压试验、受孔隙静水压作用后的三轴-渗流耦合试验,其中以高强混凝土为对象的后两类试验在国内外均未见有报道。本文的主要工作和研究结论如下:1.采用TAW-3000型电液伺服岩石三轴试验机系统完成了HC-1、HC-2和HC-3三种高强混凝土配合比的单轴试验,以及围压0Mpa、5Mpa、10Mpa、15Mpa和20Mpa的常规三轴试验,对高强混凝土的破坏形态、抗压强度、弹性模量和应力应变曲线特性进行了分析。试验结果表明,高强混凝土的破坏在单轴试验中为柱状爆裂破坏,在三轴压缩试验中为塑性破坏,以斜剪破坏为主,破坏面均穿过粗骨料。三轴峰值强度随围压的增加而呈幂函数形式增加,基于该试验数据特点建立了高强混凝土的两参数破坏准则,拟合出的结果与试验数据一致。围压的存在提高了高强混凝土的变形能力。围压越高,高强混凝土的峰值应变值增大,并且符合幂函数的增加规律,根据这一特点,建立了两参数模型,拟合结果与试验数据一致。单轴应力-应变曲线有较显着的尖峰,峰后曲线急剧下降,几乎没有残余强度;随围压增加,三轴应力-应变曲线平台段逐渐延长,峰后曲线越发平缓,残余强度逐渐提高。基于试验结果分别拟合出了单轴和三轴条件下高强混凝土的本构方程式,其中三轴曲线下降段的曲线方程为首次提出。经验证,所建立的本构模型理论计算值能与试验数据能良好的吻合。2.利用水压加载设备对高强混凝土试件施加孔隙水压（0mpa、1mpa、2mpa、3mpa、4mpa、6mpa、8mpa）持续48h。利用三轴试验机对孔隙水压作用后的试件进行了单轴试验以及围压5mpa和10mpa的常规三轴试验,利用数字高速摄影记录设备记录了试件的单轴破坏过程,深入研究了孔隙静水压对高强混凝土的破坏形态、抗压强度、弹性模量、应力-应变曲线的影响规律。试验结果表明,孔隙水压没有改变高强混凝土的单轴和三轴宏观破坏形态,但提高了高强混凝土的脆性,使破坏更具突然性。随孔隙水压的提高,单轴与三轴的峰值强度均降低,且孔隙水压降低了高强混凝土的变形能力,使高强混凝土在更小的变形条件下就达到峰值应力三轴应力-应变曲线平台段缩短,残余强度降低,并且围压越大,变化幅度越小。孔隙水压提高,单轴时的弹性模量随之提高,这与三轴试验中弹性模量降低的规律相反。研究结果表明,孔隙水压对高强混凝土力学性能的影响主要是加大峰后曲线下降速率和降低了残余强度。根据试验数据,在两参数破坏准则中以有效应力代替围压应力,并通过非线性回归分析给出了围压0mpa、5mpa、10mpa条件下,破坏准则参数与孔隙水压的关系,建立了考虑围压和孔隙水压共同影响的高强混凝土的破坏准则。另外,将本构模型的参数修正为与孔隙水压相关的关系式,使其适应范围更广,所得到的本构模型理论计算值与试验数据相符合。3.利用水压加载设备对高强混凝土试件施加孔隙水压（0mpa、1mpa、2mpa、3mpa、4mpa、6mpa、8mpa）持续48h。对孔隙水压作用后的试件进行围压5mpa、10mpa的三轴-渗流耦合试验,并分析了渗透水压的加载对高强混凝土破坏形态、抗压强度、弹性模量、应力应变曲线的影响。试验结果表明,施加渗透水压后,高强混凝土的抗压能力和变形能力都降低。峰值强度和峰值应变均减小,随着渗透水压的提高,高强混凝土的应力-应变上升段曲线更加陡峭（弹性模量增加）,但变化幅度与孔隙水静压单独作用情况有所不同;应力-应变曲线平台段缩短且残余强度降低,峰后曲线下降速率加快,变化幅度比仅有孔隙水压作用情况相差更大,原因是裂隙渗透水压较孔隙静水压更能加剧微裂纹的不稳定扩展。基于试验结果,在两参数破坏准则中以有效应力代替围压应力,以渗透水压代替孔隙水压,并通过非线性回归分析给出了围压5mpa、10mpa条件下参数与渗透水压的关系,建立了围压和渗透水压共同影响的高强混凝土的破坏准则。将本构模型的参数修正为与渗透水压相关的关系式,所得到的理论计算值与试验应力-应变数据相符合,进一步拓展了本构模型的适用范围。4.参照岩石破裂过程的研究成果将高强混凝土的破裂过程划分为五个阶段,利用试验结果计算出高强混凝土的破裂指标——启裂强度、损伤强度和峰值强度,并提出以1.5倍和2倍峰值应变处的残余强度,用这5个指标来考察高强混凝土裂缝开展程度。研究了水压和围压对高强混凝土开裂过程起到的作用,分析了渗透水压的作用机理。研究结果表明:裂纹压密阶段水很难进入高强混凝土内部,水压作为外载影响高强混凝土的强度;在裂纹扩展阶段时,裂隙中的水压,弱化了高强混凝土的强度,加速了混凝土的宏观破坏;而在峰后裂纹张开发育阶段,水压加剧了裂纹的发展,很大程度上降低了峰后残余强度。水压对高强混凝土的致裂作用主要体现在裂纹扩展以后的阶段。5.利用渗透水压与流量的历史数据可以在一定程度上推测出微裂纹结构的发展过程。根据试验结果,基于试验中所测出的动态扩展裂缝内渗流规律,建立了反映裂纹动态尺寸与渗流速率的关系式,得到了一种可以通过试验量测的渗透水流量来推测混凝土微裂纹扩展过程的新型、实用的方法。本文的研究工作填补了国内外关于“水压作用下高强混凝土力学性能的试验研究”的空白。本文的研究成果将为井壁设计提供依据,为井壁灾害提供预测方法,指导井壁灾害的预加固工程实践,避免井筒出现安全问题对矿井正常生产造成不必要的经济损失,为提高井壁结构设计水平和实现更有效的井壁事故防治措施提供了科学依据。并可为考虑不同地下水环境中的其他高强混凝土结构耐久性设计,以及混凝土的寿命预测、损伤评估与修复加固提供更符合实际的计算力学模型。
徐永波[8]（2015）在《高强混凝土的性能特点分析及其改进措施》文中指出高强混凝土被广泛应用于建筑、桥梁、铁路等土木工程中,已成为混凝土研究的一个重要发展方向。为保证高强混凝土在土木工程中更好地应用,文章对高强混凝土的性能特点进行了分析。分析表明,高强混凝土具有强度高、负荷能力大、耐久性优异等优点,但同时也存在黏度大、水化温升高及脆性大等问题。最后针对高强混凝土黏度大、水化温升高、自收缩开裂风险高和脆性大、韧性低的缺点,介绍了相关的改进措施,从而为高强混凝土的优化提供了参考。
柯晓军[9]（2014）在《新型高强混凝土组合柱抗震性能及设计方法研究》文中研究指明内配管材约束高强混凝土柱、配矩形螺旋箍筋型钢高强混凝土柱（以下统称为“新型高强混凝土组合柱”）是指在高强混凝土柱中采用普通箍筋与PVC管（钢管）组合、矩形螺旋箍筋与型钢组合得到的新型组合构件。该构件能增强核心混凝土的约束作用，改善高强混凝土脆性，提高变形能力以满足延性需求，具有良好的发展前景。本文通过试验研究、理论分析和数值模拟的方法对新型高强混凝土组合柱抗震性能及设计方法进行系统研究。依托地方材料，采用合理水胶比、掺加矿物外加剂及高效减水剂等工艺，研制出具有良好工作性能的高强混凝土。根据现行混凝土试验方法标准，对高强混凝土基本力学性能及本构关系模型进行系统的试验及理论研究。设计了12根配矩形螺旋箍筋型钢高强混凝土柱、3根内配PVC管约束高强混凝土短柱、1根内配钢管约束高强混凝土短柱和1根普通箍筋约束高强混凝土短柱进行低周反复荷载试验，研究了新型高强混凝土组合柱的破坏过程、破坏形态、变形能力、耗能能力和滞回性能，分析了剪跨比、轴压比、混凝土强度、体积配箍率、配箍形式、PVC管径高比等参数对柱承载力、刚度、延性、耗能能力等性能的影响。研究表明，与普通箍筋约束高强混凝土柱相比，采用内置PVC管、钢管和型钢得到的新型高强混凝土组合柱具有更优越的抗震性能。通过试验结果分析，研究了各设计参数对新型高强混凝土组合柱极限受剪承载力的影响规律。根据试验实测纵筋、箍筋、PVC管、钢管以及型钢的应变情况，分析了新型高强混凝土组合柱发生不同破坏形态时的受力机理，建立受力简化模型，推导出内配PVC管约束高强混凝土短柱、内配钢管约束高强混凝土短柱、配矩形螺旋箍筋型钢高强混凝土柱的极限受剪承载力计算公式，计算结果与试验结果吻合较好，表明提出的受剪承载力计算方法可靠。基于大小偏压界限破坏理论，首先推导出普通配筋的钢筋高强混凝土柱的轴压比限值计算方法，考虑箍筋约束、周边纵筋、密集纵筋芯柱作用的影响，推导出与其相对应的轴压比限值计算公式，这也可适用于其它增强措施的高强混凝土柱设计。然后给出内配钢管约束高强混凝土柱和配矩形螺旋箍筋型钢高强混凝土柱发生弯曲破坏时的轴压比限值计算方法，并利用试验轴压比进行检验，结果表明计算轴压比限值与实际情况吻合较好。对于剪跨比较小的配矩形螺旋箍筋型钢高强混凝土柱，在考虑含钢率、体积配箍率等因素对构件延性有利影响的基础上，给出发生剪切斜压破坏时的轴压比限值。采用有限元软件ABAQUS对单调水平荷载作用下的新型高强混凝土组合柱受力性能进行模拟，有限元结果与试验结果符合较好。在此基础上，进行剪跨比、轴压比、钢材屈服强度及含钢率、管材径高比、混凝土强度等因素为目标参数的新型高强混凝土组合柱模拟分析，得到了各参数对新型高强混凝土组合柱受力性能的影响规律。参照国内外相关规范，将钢筋高强混凝土框架、内配钢管约束高强混凝土框架和型钢高强混凝土框架的结构性能水平划分为正常使用、暂时使用、修复后使用、生命安全和防止倒塌五档。基于国内外试验数据的分析，提出了钢筋高强混凝土柱、内配钢管约束高强混凝土柱、型钢高强混凝土柱及其框架对应五档性能水平的层间位移角限值。
陈鑫[10]（2012）在《配有高强钢筋高强混凝土框架结构抗震性能试验研究》文中研究说明本文的主要工作是对配有高强钢筋高强混凝土框架结构进行了抗震性能试验研究。与传统钢筋混凝土结构相比,高强钢筋高强混凝土框架是更加有效和经济的结构体系。除了充分利用材料的经济性方面,研究表明此结构在强度方面比普通钢筋混凝土框架结构更优秀,延性性能方面也能够满足抗震要求。在国内首次对1/2比例两个自由度试验子结构及六个自由度计算子结构的八层高强钢筋高强混凝土框架结构进行了子结构拟动力试验研究,并运用OpenSees对该结构进行了非线性地震反应分析,主要的研究成果可以概括为以下几个方面。（1）研究了轴压比系数和体积配箍率等因素对配有高强钢筋高强混凝土柱的滞回特性的影响并确定了其在不同抗震性态水平条件下的变形指标。通过试验结果分析了配有高强钢筋高强混凝土柱试件的破坏形态、变形能力、滞回特性等抗震性能指标。基于配有高强钢筋高强混凝土柱试件的低周反复加载试验结果,采用修正Park-Ang模型对12个配有高强钢筋高强混凝土柱试件进行了不同位移角幅值下的损伤指数计算对比分析。基于不同性能水平下的变形和相关参数试验结果,提出了以裂缝宽度和纵向钢筋应力水平、残余变形、极限转角分别作为正常使用、可修和避免倒塌等性能水平的评定参数,并建议了相应性能水平的限值。与试验结果的对比显示,该模型可以合理的反映不同参数高强混凝土柱的损伤发展过程,可为高强混凝土结构基于性态的震损评估提供参考。（2）拟动力试验结合了拟静力试验和振动台试验的优点,是非常有效和具有发展潜力的抗震试验方法。将子结构技术应用到拟动力试验中使拟动力试验有了更广泛的应用范围。本文根据子结构法拟动力试验的原理及特点阐述对子结构法拟动力试验方法。通过对配有高强钢筋高强混凝土框架结构进行子结构拟动力试验,当试验子结构采用多自由度时,不仅能够得到全结构的地震反应,还可较好地反映试验子结构在地震作用下力和位移的分布方式,并且可得到不同性质楼层在地震作用下的滞回耗能特性。试验结果与地震反应观测结果吻合得较好。研究结果表明,进行子结构法拟动力试验时试验子结构的合理选取是试验成功的关键。所以,子结构拟动力试验方法对研究高强混凝土结构的试验性能来说是很有效的工具。（3）本文利用MTS生产的电液伺服加载系统,分别对两个缩尺比例为1/2的两层两榀单跨的框架模型进行抗震试验研究。首先,采用经过调幅的具有不同地震加速度峰值的三种地震波作为激励进行拟动力试验,共采用10种工况加载,重点研究了这种结构在地震过程中动力特性的变化、裂缝出现情况、滞回性能、弹性和弹塑性阶段的地震反应及抗震性能；然后,再对试件进行低周往复的拟静力试验。试验结果（加速度、水平位移、以及基底剪力等）表明：此类高强混凝土框架结构具有较好的抗震性能。本文的试验研究成果为在地震区采用高强混凝土框架结构提供了一条有效的途径。（4）本文研究了配有高强钢筋高强混凝土框架结构的耗能性能与抗震能力。结合拟动力和拟静力试验的结果,分析了高强钢筋高强混凝土框架结构在地震作用下的滞回反应和耗能能力,探讨了结构在地震作用下的破坏机理,滞回特性及薄弱环节或部位,结构的延性系数达到4.0以上,等效阻尼系数达到0.055以上。试验结果表明,此类结构具有较好的变形和耗能能力,抗震性能较好,所提出的方法能够用于地震区高强混凝土框架结构体系之中。（5）本文完成了配有高强钢筋高强混凝土框架结构与构件的数值模拟分析并与试验结果进行了对比分析。基于前期关于配有高强钢筋的高强混凝土柱及节点进行了理论与试验研究,本文利用OpenSees程序,进行了试验框架的数值分析研究,同时也考虑了混凝土单元塑性铰、P-△效应及应变硬化率等特点,重点对比分析了结构的响应。有限元分析结果表明：前期工作中提出的配有高强钢筋的高强混凝土柱的恢复力模型适用于框架结构地震反应分析,并证明模拟模型的有效性。根据峰值位移和结构的总体反应,模型结构的数值分析结果和实测响应吻合得相当好。在试验后阶段的工况中出现一些偏差,这可能是由于刚度退化及损伤积累的影响,这种情况很难在模拟分析中实现,今后还需做进一步研究工作。
二、高强混凝土及其应用（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、高强混凝土及其应用（论文提纲范文）
（1）先张法预应力离心混凝土钢绞线桩抗弯性能研究（论文提纲范文）
| 致谢 |
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 课题研究背景及意义 |
| 1.2 预应力混凝土预制桩概况 |
| 1.3 预应力混凝土管桩研究现状 |
| 1.4 本文主要研究内容 |
| 参考文献 |
| 第2章 材料性能及本构模型 |
| 2.1 材料性能试验 |
| 2.2 材料本构模型 |
| 2.3 ABAQUS混凝土损伤塑性模型 |
| 2.4 本章小结 |
| 参考文献 |
| 第3章 先张法预应力离心高强混凝土钢绞线桩抗弯性能 |
| 3.1 抗弯性能试验 |
| 3.2 有限元分析 |
| 3.3 截面抵抗弯矩计算 |
| 3.4 本章小结 |
| 参考文献 |
| 第4章 先张法预应力离心高强混凝土复合配筋钢绞线桩抗弯性能 |
| 4.1 抗弯性能试验 |
| 4.2 有限元分析 |
| 4.3 截面抵抗弯矩计算 |
| 4.4 本章小结 |
| 第5章 高预应力高强混凝土管桩抗弯性能 |
| 5.1 抗弯性能试验 |
| 5.2 有限元分析 |
| 5.3 截面抵抗弯矩计算 |
| 5.4 本章小结 |
| 第6章 结论与展望 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 展望 |
| 作者简历 |
| 个人简介 |
| 硕士在读期间发表的论文 |
| 硕士在读期间参与项目 |
（2）掺合料高强混凝土早龄期拉伸徐变特性及其评价（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 主要符号说明 |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 高强混凝土早龄期体积变化与徐变 |
| 1.1.1 高强混凝土早龄期体积变化 |
| 1.1.2 高强混凝土早龄期的时变应变组成 |
| 1.2 掺合料高强混凝土早龄期拉伸徐变国内外研究现状与发展动态 |
| 1.2.1 国内外研究现状 |
| 1.2.2 国内外发展动态 |
| 1.3 本文研究目的与内容 |
| 1.3.1 本文研究内容、目的和意义 |
| 1.3.2 本文研究技术路线 |
| 1.3.3 本文内容提纲要点 |
| 1.3.4 本文各章内容框架 |
| 第2章 高强混凝土早龄期拉伸徐变影响因素 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 高强混凝土早龄期徐变 |
| 2.2.1 徐变应变与收缩应变 |
| 2.2.2 影响徐变的主要因素 |
| 2.3 评价高强混凝土早龄期拉伸徐变特性的参数与指标 |
| 2.3.1 混凝土弹性模量/劈裂弹性模量 |
| 2.3.2 加载龄期 |
| 2.3.3 应力强度比 |
| 2.3.4 比徐变与徐变系数 |
| 2.3.5 徐变速率 |
| 2.3.6 徐变柔度函数 |
| 2.4 混凝土早龄期微结构演变对徐变的影响 |
| 2.4.1 胶凝材料水化反应与微结构演变 |
| 2.4.2 混凝土早期微结构演变与强度发展对徐变的影响 |
| 2.4.3 混凝土早期微结构演变与弹性模量发展对徐变的影响 |
| 2.4.4 混凝土内部湿度变化对徐变的影响 |
| 2.4.5 混凝土内部微结构内应力状态对徐变的影响 |
| 2.5 本章小节 |
| 第3章 掺合料高强混凝土及其浆体拉伸弹性模量的早龄期时变特性 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 掺合料高强混凝土净浆拉伸弹性模量的早龄期时变特征 |
| 3.2.1 理想复合材料拉伸弹性模量的理论假设 |
| 3.2.2 原材料及掺合料微观形貌特征 |
| 3.2.3 配合比 |
| 3.2.4 实验方法与环境条件 |
| 3.2.5 结果与分析 |
| 3.3 掺合料高强混凝土拉伸弹性模量早龄期时变 |
| 3.3.1 掺合料高强混凝土拉伸弹性模量 |
| 3.3.2 掺合料净浆与掺合料高强混凝土拉伸弹性模量早期时变对比 |
| 3.4 掺合料高强混凝土浆体早期微观结构演变对其浆体拉伸弹性模量的影响 |
| 3.5 本章小节 |
| 第4章 掺合料高强混凝土早龄期拉伸徐变特征的实验研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 掺合料高强混凝土早龄期拉伸徐变的实验方法 |
| 4.2.1 原材料 |
| 4.2.2 早龄期拉伸徐变测量系统的设计与测量实验 |
| 4.2.3 掺合料高强混凝土早龄期拉伸徐变实验参数的设定 |
| 4.3 掺合料高强混凝土早龄期拉伸徐变 |
| 4.3.1 与拉伸徐变相关力学指标及混凝土内部温度的经时变化 |
| 4.3.2 掺合料高强混凝土的自收缩 |
| 4.3.3 对照组的拉伸基本徐变 |
| 4.3.4 掺合料对拉伸徐变的影响 |
| 4.4 掺合料高强混凝土早龄期拉伸徐变特征 |
| 4.4.1 应力水平对线性徐变特征的影响 |
| 4.4.2 初始加载龄期的影响 |
| 4.4.3 徐变速率 |
| 4.5 本章小结 |
| 第5章 高强混凝土早龄期拉伸徐变预测模型的适用性 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 徐变的流变学机理与模型分析 |
| 5.2.1 徐变的流变学机理 |
| 5.2.2 国内外徐变预测模型分析 |
| 5.3 基于流变学理论的混凝土徐变预测模型 |
| 5.3.1 基于流变学理论的徐变模型基本单元构件 |
| 5.3.2 微预应力-固结理论的徐变模型构建 |
| 5.4 拉伸徐变ZC模型构建与应用 |
| 5.4.1 ZC模型的构建 |
| 5.4.2 赋予物理意含义的模型参数 |
| 5.5 各徐变模型对早龄期掺合料高强混凝土早龄期拉伸徐变的适用性分析 |
| 5.5.1 与拉伸徐变相关的掺粉煤灰高强混凝土实验基本参数与力学性能指标 |
| 5.5.2 各徐变模型参数的确定 |
| 5.5.3 各拉伸徐变模型预测值与实验值的比较分析 |
| 5.5.4 各拉伸徐变模型预测评价掺合料混凝土拉伸比徐变的精度分析 |
| 5.6 本章小节 |
| 第6章 掺合料高强混凝土早龄期拉伸徐变预测与评价 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 含掺合料因子的高强混凝土早龄期拉伸徐变模型 |
| 6.2.1 含掺合料因子的拉伸徐变模型构建 |
| 6.2.2 模型参数及掺合料因子赋值分析 |
| 6.3 修正ZC徐变模型中模型参数及掺合料因子的非线性回归分析 |
| 6.3.1 修正ZC徐变模型中参数赋值 |
| 6.3.2 加载龄期对修正ZC模型参数的影响 |
| 6.4 早龄期拉伸徐变修正ZC模型预测的验证 |
| 6.4.1 既有文献中的第三方实验参数与实验结果 |
| 6.4.2 修正ZC模型对第三方徐变实验的预测评价 |
| 6.5 本章小节 |
| 第7章 结论与展望 |
| 7.1 主要研究结论 |
| 7.2 本文创新点 |
| 7.3 本文局限性与未来工作展望 |
| 7.3.1 本文局限性分析 |
| 7.3.2 未来工作展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 作者简介 |
| 1 作者简历 |
| 2 攻读博士学位期间发表的学术论文 |
| 3 参与的科研项目及获奖情况 |
| 3.1 参与的科研项目 |
| 3.2 获奖情况 |
| 4 发明专利 |
| 5 软件着作权 |
| 学位论文数据集 |
（3）废弃食用油对高收缩混凝土的减缩及耐久性能影响研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.1.1 高收缩混凝土的危害 |
| 1.1.2 废弃食用油的现状及作为减缩剂的前景 |
| 1.1.3 受收缩限制的混凝土 |
| 1.2 研究目的与意义 |
| 1.3 研究现状 |
| 1.3.1 国内研究现状 |
| 1.3.2 国外研究现状 |
| 1.3.3 国内外研究现状综述 |
| 1.4 主要研究内容 |
| 第2章 试验材料与方案 |
| 2.1 试验材料 |
| 2.1.1 试验用矿粉 |
| 2.1.2 天然骨料 |
| 2.1.3 再生细骨料 |
| 2.1.4 碱激发剂 |
| 2.1.5 乳化剂 |
| 2.1.6 减缩剂 |
| 2.2 试验仪器 |
| 2.3 混凝土试验方案 |
| 2.3.1 乳化油制备方案 |
| 2.3.2 碱激发剂调模方案 |
| 2.3.3 试件编号 |
| 2.3.4 混凝土配合比设计方案 |
| 2.3.5 混凝土自收缩测量方案 |
| 2.3.6 混凝土干燥收缩测量方案 |
| 2.3.7 混凝土其它性能试验方案 |
| 2.4 微观分析试验方案 |
| 2.4.1 净浆配合比设计方案 |
| 2.4.2 微观分析试验方案 |
| 2.5 本章小结 |
| 第3章 碱激发混凝土收缩与耐久性能研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 碱激发普通混凝土收缩与耐久性能 |
| 3.2.1 自收缩 |
| 3.2.2 干燥收缩 |
| 3.2.3 耐久性能 |
| 3.2.4 立方体抗压强度 |
| 3.3 碱激发再生混凝土收缩与耐久性能 |
| 3.3.1 自收缩 |
| 3.3.2 干燥收缩 |
| 3.3.3 耐久性能 |
| 3.3.4 立方体抗压强度 |
| 3.4 本章小结 |
| 第4章 低水胶比混凝土收缩与耐久性能研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 自收缩 |
| 4.3 干燥收缩 |
| 4.4 耐久性能 |
| 4.4.1 抗碳化性能 |
| 4.4.2 吸水率 |
| 4.4.3 抗酸侵蚀性能 |
| 4.5 立方体抗压强度 |
| 4.6 本章小结 |
| 第5章 微观试验与分析 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 MIP压汞试验 |
| 5.3 SEM扫描电镜 |
| 5.4 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
（4）粉煤灰高强混凝土抗压强度和弹性模量的变异性（论文提纲范文）
| 致谢 |
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 1 绪论 |
| 1.1 背景和意义 |
| 1.2 研究现状 |
| 1.2.1 混凝土力学性能变异性的来源 |
| 1.2.2 混凝土力学性能统计特性 |
| 1.2.3 混凝土抗压强度设计取值 |
| 1.2.4 混凝土力学性能变异性对结构影响 |
| 1.2.5 高强混凝土抗压强度时变性 |
| 1.2.6 高强混凝土弹性模量时变性 |
| 1.3 研究内容及创新点 |
| 2 高强混凝土立方体和棱柱体抗压强度变异性 |
| 2.1 前言 |
| 2.2 不同国家规范中高强混凝土抗压强度的对比 |
| 2.2.1 设计取值 |
| 2.2.2 变异系数取值 |
| 2.3 高强混凝土立方体抗压强度变异系数取值 |
| 2.3.1 高强混凝土抗压强度试验数据统计特性 |
| 2.3.2 基于贝叶斯变异系数估值 |
| 2.4 粉煤灰高强混凝土棱柱体抗压强度试验及结果分析 |
| 2.4.1 粉煤灰高强混凝土棱柱体抗压强度试验 |
| 2.4.2 粉煤灰高强混凝土棱柱体抗压强度试验结果分析 |
| 2.5 粉煤灰高强混凝土棱柱体抗压强度随机时变性 |
| 2.5.1 粉煤灰高强混凝土棱柱体抗压强度统计特性 |
| 2.5.2 粉煤灰高强混凝土棱柱体抗压强度随机时变性 |
| 2.6 粉煤灰高强混凝土棱柱体抗压强度标准值取值 |
| 2.6.1 规范推定值 |
| 2.6.2 考虑变异系数差异性的推定值 |
| 2.7 本章小结 |
| 3 粉煤灰高强混凝土抗压强度发展随机模型 |
| 3.1 前言 |
| 3.2 粉煤灰高强混凝土强度时变性试验 |
| 3.2.1 试验设计 |
| 3.2.2 试验结果 |
| 3.3 基于CPM的粉煤灰高强混凝土抗压强度计算模型 |
| 3.3.1 规范中抗压强度计算模型的适用性 |
| 3.3.2 可压缩堆积模型(CPM) |
| 3.3.3 基于CPM的混凝土抗压强度计算模型 |
| 3.3.4 粉煤灰高强混凝土强度发展贡献因子 |
| 3.3.5 模型参数和验证 |
| 3.4 粉煤灰高强混凝土抗压强度参数时变性分析 |
| 3.4.1 骨料最大粒径 |
| 3.4.2 骨料堆积密实度 |
| 3.5 基于随机骨料模型的高强混凝土抗压强度发展随机模型 |
| 3.5.1 最大浆体厚度的模拟值 |
| 3.5.2 最大浆体厚度的理论验证 |
| 3.5.3 粉煤灰高强混凝土抗压强度计算模型随机性 |
| 3.6 本章小结 |
| 4 粉煤灰高强混凝土抗压强度时变不确定性 |
| 4.1 前言 |
| 4.2 Monte Carlo模拟值计算 |
| 4.3 粉煤灰高强混凝土抗压强度随机过程表达式 |
| 4.4 基于MIC的粉煤灰高强混凝土抗压强度参数相关性分析 |
| 4.4.1 相关性分析方法选择 |
| 4.4.2 基于MIC的粉煤灰高强混凝土抗压强度参数相关性排序 |
| 4.4.3 基于MIC的粉煤灰高强混凝土抗压强度参数相关性时变规律 |
| 4.5 本章小结 |
| 5 粉煤灰高强混凝土弹性模量发展模型 |
| 5.1 前言 |
| 5.2 粉煤灰高强混凝土弹性模量时变性试验 |
| 5.2.1 试验设计 |
| 5.2.2 试验结果 |
| 5.3 基于CPM的粉煤灰高强混凝土弹性模量计算模型 |
| 5.3.1 规范中弹性模量计算模型的适用性 |
| 5.3.2 基于CPM的粉煤灰高强混凝土弹性模量计算模型 |
| 5.4 粉煤灰高强混凝土弹性模量参数时变性分析 |
| 5.4.1 骨料弹模 |
| 5.4.2 水泥基弹模 |
| 5.4.3 骨料堆积密实度 |
| 5.5 本章小结 |
| 6 粉煤灰高强混凝土弹性模量时变不确定性 |
| 6.1 前言 |
| 6.2 Monte Carlo模拟值计算 |
| 6.3 粉煤灰高强混凝土弹性模量随机过程表达式 |
| 6.4 基于MIC的粉煤灰高强混凝土弹性模量参数相关性分析 |
| 6.4.1 基于MIC的粉煤灰高强混凝土弹性模量参数相关性排序 |
| 6.4.2 基于MIC的粉煤灰高强混凝土弹性模量参数相关性时变规律 |
| 6.5 本章小结 |
| 7 结论与展望 |
| 7.1 结论 |
| 7.2 展望 |
| 参考文献 |
| 作者简历及攻读博士学位期间取得的研究成果 |
| 学位论文数据集 |
（5）钢骨超高强混凝土框架边节点抗震性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 主要符号表 |
| 1. 绪论 |
| 1.1 研究背景与意义 |
| 1.2 钢骨混凝土结构研究现状 |
| 1.2.1 钢骨混凝土结构的特点 |
| 1.2.2 钢骨混凝土结构在国内外的发展与应用 |
| 1.2.3 钢骨混凝土结构抗震性能试验研究 |
| 1.3 超高强混凝土结构研究现状 |
| 1.3.1 超高强混凝土的特点 |
| 1.3.2 超高强混凝土的制备及使用 |
| 1.3.3 超高强混凝土的本构关系 |
| 1.3.4 高强及超高强混凝土结构抗震性能试验研究 |
| 1.4 混凝土结构抗剪理论研究现状 |
| 1.4.1 修正压力场理论 |
| 1.4.2 钢筋混凝土结构统一理论 |
| 1.5 强度理论研究现状 |
| 1.5.1 强度理论的发展 |
| 1.5.2 俞茂宏统一强度理论 |
| 1.6 目前存在问题 |
| 1.7 主要研究内容 |
| 2. 试验设计 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 试件设计 |
| 2.2.1 尺寸设计 |
| 2.2.2 参数设计 |
| 2.2.3 材料选择 |
| 2.2.4 配筋验算 |
| 2.3 试验装置及加载制度 |
| 2.4 本章小结 |
| 3. 钢骨超高强混凝土柱—钢骨混凝土梁框架边节点抗震性能试验研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 破坏形态及裂缝发展 |
| 3.3 荷载-位移滞回曲线 |
| 3.4 骨架曲线 |
| 3.5 延性 |
| 3.6 耗能能力 |
| 3.7 刚度退化 |
| 3.8 强度退化 |
| 3.9 不同参数下节点核心区V_(j-γ)之间的关系 |
| 3.10 不同参数下梁端位移构成 |
| 3.11 不同轴压比下试件箍筋应变对比 |
| 3.12 本章小结 |
| 4 钢骨超高强混凝土柱-钢筋混凝土梁框架边节点抗震性能试验研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 破坏形态及裂缝发展 |
| 4.3 滞回曲线 |
| 4.4 骨架曲线 |
| 4.5 延性 |
| 4.6 钢骨的主应变对比 |
| 4.7 箍筋应变对比 |
| 4.8 梁端位移构成 |
| 4.9 本章小结 |
| 5. 钢骨超高强混凝土边节点抗剪承载力研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 钢骨超高强混凝土边节点受力机理及抗剪承载力计算 |
| 5.2.1 钢骨抗剪机制 |
| 5.2.2 混凝土斜压杆机制 |
| 5.2.3 箍筋抗剪承载力 |
| 5.3 模型验证 |
| 5.4 轴压比对钢骨超高强混凝土边节点抗剪承载力的影响机理 |
| 5.5 本章小结 |
| 6. 钢骨超高强混凝土边节点恢复力模型 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 骨架曲线特征点分析 |
| 6.2.1 初始弹性刚度 |
| 6.2.2 屈服荷载 |
| 6.2.3 屈服位移 |
| 6.2.4 峰值荷载 |
| 6.2.5 峰值位移 |
| 6.2.6 极限荷载 |
| 6.2.7 极限位移 |
| 6.3 建立恢复力模型 |
| 6.3.1 卸载刚度的确定 |
| 6.3.2 再加载刚度的确定 |
| 6.3.3 滞回规则 |
| 6.4 建议的恢复力模型与试验结果比较 |
| 6.5 结论 |
| 7. 钢骨超高强混凝土框架边节点有限元分析 |
| 7.1 引言 |
| 7.2 材料本构模型 |
| 7.2.1 混凝土本构关系的确定 |
| 7.2.2 钢骨、钢筋本构关系的确定 |
| 7.3 有限元数值模拟 |
| 7.3.1 确定单元类型 |
| 7.3.2 网格划分 |
| 7.3.3 设置材料参数 |
| 7.3.4 有限元模型施加边界条件和荷载 |
| 7.3.5 设置计算分析过程 |
| 7.4 有限元计算结果分析 |
| 7.4.1 应力云图分布 |
| 7.4.2 滞回曲线模拟结果 |
| 7.4.3 骨架曲线模拟结果 |
| 7.4.4 参数扩展分析 |
| 7.5 本章小结 |
| 8. 结论与展望 |
| 8.1 结论 |
| 8.2 创新点 |
| 8.3 展望 |
| 参考文献 |
| 攻读博士期间主要科研项目及科研成果 |
| 致谢 |
| 作者简介 |
（6）高强混凝土力学性能及耐久性试验研究（论文提纲范文）
| 致谢 |
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 变量注释表 |
| 1 绪论 |
| 1.1 课题研究背景及意义 |
| 1.2 国内外的研究现状 |
| 1.3 存在的问题 |
| 1.4 发展前景 |
| 1.5 本文研究内容 |
| 2 高强度混凝土性能影响因素分析 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 高强度混凝土主要性能 |
| 2.3 高强度混凝土的组成 |
| 2.4 高强度混凝土的性能的影响因素 |
| 2.5 本章小结 |
| 3 试验方法设计 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 高强混凝土力学性能及耐久性试验方案设计 |
| 3.3 试验试件制备 |
| 3.4 高强混凝土性能试验步骤 |
| 3.5 本章小结 |
| 4 原材料和养护方式对高强混凝土力学性能影响的试验研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 原材料对高强混凝土力学性能的影响 |
| 4.3 不同养护方式对高强混凝土力学性能的影响 |
| 4.4 本章小结 |
| 5 高强混凝土耐久性试验研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 高强混凝土抗水渗透试验 |
| 5.3 高强混凝土碳化试验 |
| 5.4 高强混凝土抗氯离子渗透试验 |
| 5.5 本章小结 |
| 6 结论与展望 |
| 6.1 主要结论 |
| 6.2 研究展望 |
| 参考文献 |
| 作者简历 |
| 学位论文数据集 |
（7）水压作用下井壁高强混凝土力学性能的试验研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 选题背景和研究意义 |
| 1.2 井壁高强混凝土力学性能的试验研究现状 |
| 1.2.1 混凝土试验设备及试验方法综述 |
| 1.2.2 井壁高强混凝土单轴试验结果 |
| 1.2.3 井壁高强混凝土多轴试验结果 |
| 1.3 井壁高强混凝土力学性能的理论研究现状 |
| 1.3.1 井壁高强混凝土的本构模型综述 |
| 1.3.2 井壁高强混凝土的破坏准则综述 |
| 1.4 水压作用下井壁高强混凝土力学性能研究现状 |
| 1.4.1 水压对井壁高强混凝土变形行为影响 |
| 1.4.2 水压对井壁高强混凝土破裂行为影响 |
| 1.5 研究内容与技术路线 |
| 1.5.1 研究内容 |
| 1.5.2 技术路线 |
| 2 试验设计 |
| 2.1 试件制备 |
| 2.1.1 井壁高强混凝土组成成分及其性能 |
| 2.1.2 高强混凝土配合比 |
| 2.1.3 试件养护与加工 |
| 2.2 试验设备 |
| 2.3 试验方案 |
| 2.3.1 试验内容 |
| 2.3.2 试验加载方法 |
| 3 高强混凝土单轴及三轴试验研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 试验现象与破坏形态 |
| 3.2.1 单轴试验 |
| 3.2.2 三轴试验 |
| 3.3 试验结果与分析 |
| 3.3.1 应力-应变曲线 |
| 3.3.2 峰值强度 |
| 3.3.3 峰值应变 |
| 3.3.4 弹性模量 |
| 3.4 高强混凝土的破坏准则与本构关系 |
| 3.4.1 高强混凝土的破坏准则 |
| 3.4.2 高强混凝土的本构关系 |
| 3.5 本章小结 |
| 4 孔隙水压对高强混凝土力学性能影响的试验研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 试验现象与破坏形态 |
| 4.2.1 单轴试验 |
| 4.2.2 三轴试验 |
| 4.3 试验结果与分析 |
| 4.3.1 应力-应变曲线 |
| 4.3.2 峰值强度 |
| 4.3.3 峰值应变 |
| 4.3.4 弹性模量 |
| 4.4 孔隙水压影响下的高强混凝土的破坏准则与本构关系 |
| 4.4.1 孔隙水压影响下高强混凝土的破坏准则 |
| 4.4.2 孔隙水压影响下高强混凝土的本构关系 |
| 4.5 本章结论 |
| 5 渗透水压对高强混凝土力学性能和破裂过程影响的试验研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 试验现象与破坏形态 |
| 5.3 试验结果与分析 |
| 5.3.1 应力-应变曲线 |
| 5.3.2 峰值强度 |
| 5.3.3 峰值应变 |
| 5.3.4 弹性模量 |
| 5.4 三轴-渗流耦合条件下高强混凝土的破坏准则与本构关系 |
| 5.4.1 渗透水压作用下高强混凝土的破坏准则 |
| 5.4.2 渗透水压作用下高强混凝土的本构关系 |
| 5.5 水压对高强混凝土破裂过程的影响 |
| 5.5.1 高强混凝土的破裂过程 |
| 5.5.2 高强混凝土破裂指标的确定 |
| 5.5.3 水压对高强混凝土破裂指标的影响 |
| 5.6 渗透水压加载历史对高强混凝土的破裂过程的影响 |
| 5.6.1 渗透水压与流量的历史数据的分析方法与原理 |
| 5.6.2 渗透水压与流量的历史数据的分析结果 |
| 5.7 本章小结 |
| 6 结论与展望 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 主要创新点 |
| 6.3 展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 作者简介 |
| 在学期间发表的学术论文 |
| 在学期间参加科研项目 |
| 主要获奖 |
（8）高强混凝土的性能特点分析及其改进措施（论文提纲范文）
| 1 慨述 |
| 2 高强混凝土的性能特点分析 |
| 2.1 高强混凝土的优点 |
| 2.1.1 高抗压强度 |
| 2.1.2 强度增长速率高 |
| 2.1.3 应力-应变曲线的上升段及下降段斜率增大 |
| 2.1.4 高弹性模量 |
| 2.1.5 强耐久性 |
| 2.1.6 收缩徐变小 |
| 2.2 高强混凝土的缺点 |
| 2.2.1 新拌高强混凝土黏度大, 施工困难 |
| 2.2.2 胶凝材料用量大, 水化温升高 |
| 2.2.3 自收缩开裂机率大 |
| 2.2.4 脆性大, 低韧性 |
| 3 高强混凝土的改进措施 |
| 3.1 高强混凝土的黏度调控措施 |
| 3.2 高强混凝土水化放热调控技术 |
| 3.3 高强混凝土自收缩开裂改善措施 |
| 3.4 高强混凝土增韧降脆措施 |
| 4 结论 |
（9）新型高强混凝土组合柱抗震性能及设计方法研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 钢筋高强混凝土结构的研究现状 |
| 1.2.1 高强混凝土力学性能 |
| 1.2.2 钢筋高强混凝土结构 |
| 1.3 PVC 管混凝土结构的研究现状 |
| 1.4 型钢高强混凝土结构的研究现状 |
| 1.4.1 型钢混凝土结构 |
| 1.4.2 型钢高强混凝土结构 |
| 1.5 本文的主要研究内容 |
| 参考文献 |
| 2 高强混凝土的基本力学性能及本构关系 |
| 2.1 高强混凝土制备 |
| 2.1.1 水泥 |
| 2.1.2 集料 |
| 2.1.3 高效减水剂 |
| 2.1.4 矿物掺合料 |
| 2.1.5 高强混凝土配合比 |
| 2.2 高强混凝土材料力学性能 |
| 2.2.1 立方体抗压强度 |
| 2.2.2 轴心抗压强度 |
| 2.2.3 抗拉强度 |
| 2.2.4 弹性模量及泊松比 |
| 2.3 非约束高强混凝土单轴受压本构关系 |
| 2.4 约束高强混凝土单轴受压本构关系 |
| 2.4.1 横向箍筋约束混凝土本构模型 |
| 2.4.2 钢管约束混凝土本构模型 |
| 2.5 本章小结 |
| 参考文献 |
| 3 新型高强混凝土组合柱抗震性能试验及结果分析 |
| 3.1 概述 |
| 3.2 试验概况 |
| 3.2.1 试件设计 |
| 3.2.2 试件制作 |
| 3.2.3 试验加载装置及加载制度 |
| 3.2.4 试验测试方案 |
| 3.3 试验结果分析 |
| 3.3.1 破坏形态 |
| 3.3.2 滞回曲线 |
| 3.3.3 骨架曲线 |
| 3.3.4 承载力及位移 |
| 3.3.5 延性系数 |
| 3.3.6 耗能能力 |
| 3.3.7 强度衰减 |
| 3.3.8 刚度退化 |
| 3.3.9 累积损伤分析 |
| 3.4 本章小结 |
| 参考文献 |
| 4 新型高强混凝土组合柱受剪承载力研究 |
| 4.1 内配 PVC 管约束高强混凝土短柱受剪承载力计算 |
| 4.1.1 破坏机理 |
| 4.1.2 受剪承载力影响因素分析 |
| 4.1.3 现有规范计算公式 |
| 4.1.4 内配 PVC 管约束高强混凝土短柱受剪承载力计算公式 |
| 4.2 内配钢管约束高强混凝土短柱受剪承载力计算 |
| 4.2.1 试验概况及破坏机理 |
| 4.2.2 受剪承载力影响因素分析 |
| 4.2.3 内配钢管约束高强混凝土短柱受剪承载力计算公式 |
| 4.3 配矩形螺旋箍筋型钢高强混凝土柱受剪承载力计算 |
| 4.3.1 破坏机理 |
| 4.3.2 受剪承载力影响因素分析 |
| 4.3.3 配矩形螺旋箍筋型钢高强混凝土柱剪切斜压破坏承载力计算 |
| 4.3.4 配矩形螺旋箍筋型钢高强混凝土柱剪切黏结破坏承载力计算 |
| 4.4 本章小结 |
| 参考文献 |
| 5 新型高强混凝土组合柱轴压比限值研究 |
| 5.1 轴压比限值的概念及确定方法 |
| 5.1.1 轴压比限值的概念 |
| 5.1.2 轴压比限值的确定方法 |
| 5.2 钢筋高强混凝土柱轴压比限值 |
| 5.2.1 普通配筋柱的轴压比限值 |
| 5.2.2 考虑箍筋约束作用时的轴压比限值 |
| 5.2.3 考虑周边纵筋作用时的轴压比限值 |
| 5.2.4 考虑密集纵筋芯柱作用时的轴压比限值 |
| 5.3 内配钢管约束高强混凝土柱的轴压比限值 |
| 5.4 配矩形螺旋箍筋型钢高强混凝土柱轴压比限值 |
| 5.5 本章小结 |
| 参考文献 |
| 6 新型高强混凝土组合柱非线性有限元分析 |
| 6.1 有限元模型建立 |
| 6.1.1 材料本构关系 |
| 6.1.2 单元类型选取及网格划分 |
| 6.1.3 定义相互作用 |
| 6.1.4 边界条件和荷载施加 |
| 6.2 内配 PVC 管约束高强混凝土短柱有限元结果 |
| 6.2.1 内配 PVC 管约束高强混凝土短柱数值模拟验证 |
| 6.2.2 内配 PVC 管约束高强混凝土短柱因素分析 |
| 6.3 内配钢管约束高强混凝土柱有限元结果 |
| 6.3.1 内配钢管约束高强混凝土柱数值模拟验证 |
| 6.3.2 内配钢管约束高强混凝土柱因素分析 |
| 6.4 配矩形螺旋箍筋型钢高强混凝土柱有限元结果 |
| 6.4.1 配矩形螺旋箍筋型钢高强混凝土柱有限元模拟验证 |
| 6.4.2 配矩形螺旋箍筋型钢高强混凝土柱因素分析 |
| 6.5 本章小结 |
| 参考文献 |
| 7 新型高强混凝土组合柱框架性能指标及设计建议 |
| 7.1 结构的性能水平和性能目标 |
| 7.1.1 地震设防水准 |
| 7.1.2 性能水平 |
| 7.1.3 性能目标 |
| 7.2 结构性能水平失效判别标准 |
| 7.2.1 框架柱性能水平分析 |
| 7.2.2 框架结构性能水平分析 |
| 7.3 钢筋高强混凝土框架性能指标的量化及设计建议 |
| 7.3.1 钢筋高强混凝土框架性能水平的量化 |
| 7.3.2 钢筋高强混凝土框架设计建议 |
| 7.4 内配钢管约束高强混凝土柱性能指标的量化及设计建议 |
| 7.4.1 内配钢管约束高强混凝土柱性能水平的量化 |
| 7.4.2 内配钢管约束高强混凝土柱设计建议 |
| 7.5 型钢高强混凝土框架性能指标的量化及设计建议 |
| 7.5.1 型钢高强混凝土框架性能水平的量化 |
| 7.5.2 型钢高强混凝土框架设计建议 |
| 7.6 本章小结 |
| 参考文献 |
| 8 结论及展望 |
| 8.1 结论 |
| 8.2 展望 |
| 致谢 |
| 附录 |
| 附录1：攻读博士学位期间发表和投递的学术论文 |
| 附录2：攻读博士学位期间参与撰写的着作及教材 |
| 附录3：攻读博士学位期间参与的科研项目 |
| 附录4：攻读博士学位期间获得的奖项 |
（10）配有高强钢筋高强混凝土框架结构抗震性能试验研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 目录 |
| 1 绪论 |
| 1.1 课题的意义 |
| 1.2 配有高强钢筋的高强混凝土框架结构在国内外的发展 |
| 1.2.1 高强混凝土的发展阶段 |
| 1.2.2 高强混凝土结构在国内外的应用与研究概况 |
| 1.2.3 高强度混凝土存在的主要问题及发展趋势 |
| 1.2.4 配有高强钢筋的高强混凝土研究现状 |
| 1.3 拟动力试验在国内外的研究概况 |
| 1.3.1 拟动力试验的优缺点 |
| 1.3.2 拟动力试验方法和试验技术的发展 |
| 1.3.3 国内外对拟动力试验的研究 |
| 1.4 本课题的研究内容和技术路线 |
| 1.5 本章小结 |
| 2 配有高强钢筋高强混凝土柱抗震性能分析 |
| 2.1 材料的力学性能 |
| 2.1.1 高强混凝土的力学性能 |
| 2.1.2 高强钢筋的力学性能 |
| 2.1.3 约束高强混凝土 |
| 2.1.4 高强混凝土结构或构件对高强钢筋的要求 |
| 2.2 配有高强钢筋高强混凝土矩形截面柱拟静力试验 |
| 2.2.1 试件设计 |
| 2.2.2 试验加载装置及量测 |
| 2.2.3 试验过程和现象 |
| 2.2.4 试验结果及抗震性能分析 |
| 2.3 配有高强钢筋高强混凝土圆形截面柱拟静力试验 |
| 2.3.1 试件的设计及加载 |
| 2.3.2 试验过程及现象 |
| 2.3.3 试验结果及抗震性能分析 |
| 2.4 配有高强钢筋高强混凝土柱损伤分析 |
| 2.4.1 钢筋混凝土框架柱地震反应损伤的评价方法 |
| 2.4.2 基于变形-能量双重准则的损伤指数模型 |
| 2.4.3 配有高强钢筋高强混凝土柱的损伤指数分析 |
| 2.5 本章小结 |
| 3 配有高强钢筋高强混凝土柱数值模拟分析 |
| 3.1 结构非线性分析程序OpenSees介绍 |
| 3.1.1 有限元软件简介 |
| 3.1.2 OpenSees基本框架 |
| 3.1.3 OpenSees的类 |
| 3.2 高强钢筋高强混凝土柱数值模拟分析 |
| 3.2.1 材料本构关系参数的确定 |
| 3.2.2 OpenSees模型建立 |
| 3.2.3 数值模拟和试验结果的比较分析 |
| 3.2.4 配有高强钢筋高强混凝土柱延性的影响因素 |
| 3.3 本章小结 |
| 4 高强钢筋高强混凝土框架结构拟动力试验研究 |
| 4.1 拟动力试验概述 |
| 4.1.1 拟动力试验方法简介 |
| 4.1.2 拟动力试验方法的基本思想 |
| 4.1.3 拟动力试验方法的优势与特色 |
| 4.1.4 拟动力试验技术的发展 |
| 4.2 子结构拟动力试验的概念及其应用 |
| 4.2.1 子结构技术简介 |
| 4.2.2 子结构技术在拟动力试验中的应用 |
| 4.3 拟动力试验数值积分方法 |
| 4.3.1 显式积分方法 |
| 4.3.2 隐式积分方法 |
| 4.3.3 组合数值积分方法 |
| 4.4 实例分析：子结构技术在高强钢筋高强混凝土框架结构中的运用分析 |
| 4.4.1 多自由度子结构拟动力试验分析模型 |
| 4.4.2 试验子结构为多自由度子结构拟动力试验的特点 |
| 4.5 配有高强钢筋高强混凝土框架结构拟动力试验研究 |
| 4.5.1 试验简介 |
| 4.5.2 拟动力试验中地震波的选取 |
| 4.5.3 拟动力试验中参数的确定 |
| 4.5.4 模型结构及相似关系 |
| 4.5.5 材料力学性能 |
| 4.5.6 加载装置 |
| 4.5.7 试验内容 |
| 4.5.8 测试内容与方法 |
| 4.5.9 试验过程及结果综述 |
| 4.6 本章小结 |
| 5 高强钢筋高强混凝土框架结构非线性地震反应分析 |
| 5.1 OpenSees模型的建立 |
| 5.1.1 材料对象 |
| 5.1.2 截面对象 |
| 5.1.3 单元对象 |
| 5.1.4 非线性分析的运行、结构输出控制 |
| 5.2 对配有高强钢筋高强混凝土框架结构数值模拟分析 |
| 5.2.1 模型的建立 |
| 5.2.2 拟动力分析对比 |
| 5.2.3 拟静力的对比 |
| 5.3 本章小结 |
| 6 结论与展望 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 展望 |
| 创新点摘要 |
| 参考文献 |
| 攻读博士学位期间发表学术论文情况 |
| 纵向课题 |
| 获奖情况 |
| 致谢 |
| 作者简介 |
四、高强混凝土及其应用（论文参考文献）
- [1]先张法预应力离心混凝土钢绞线桩抗弯性能研究[D]. 刘雨松. 浙江大学, 2021(06)
- [2]掺合料高强混凝土早龄期拉伸徐变特性及其评价[D]. 倪彤元. 浙江工业大学, 2020(02)
- [3]废弃食用油对高收缩混凝土的减缩及耐久性能影响研究[D]. 高向前. 哈尔滨工业大学, 2020(01)
- [4]粉煤灰高强混凝土抗压强度和弹性模量的变异性[D]. 巩健. 北京交通大学, 2019(01)
- [5]钢骨超高强混凝土框架边节点抗震性能研究[D]. 刘伟. 大连理工大学, 2017(09)
- [6]高强混凝土力学性能及耐久性试验研究[D]. 丁广胜. 中国矿业大学, 2016(02)
- [7]水压作用下井壁高强混凝土力学性能的试验研究[D]. 徐晓峰. 中国矿业大学(北京), 2016(02)
- [8]高强混凝土的性能特点分析及其改进措施[J]. 徐永波. 安徽建筑, 2015(03)
- [9]新型高强混凝土组合柱抗震性能及设计方法研究[D]. 柯晓军. 西安建筑科技大学, 2014(07)
- [10]配有高强钢筋高强混凝土框架结构抗震性能试验研究[D]. 陈鑫. 大连理工大学, 2012(09)