一、异型坯结晶器流场的数值模拟（论文文献综述）
李四军,彭永香,李萍,宁伟,杜金科,付常伟[1]（2021）在《超薄大断面异型坯结晶器非对称流场和温度场的优化》文中提出建立0.7∶1的水力学试验模型优化水口结构来改善超薄大断面异型坯结晶器流场,并对实际生产工况下结晶器及其二冷段内钢液的三维流场和温度场进行了数值模拟。结果表明,现有直通型水口结晶器内流场分布极不对称,结晶器内各位置响应时间相差较大,造成结晶器内温度、成分等分布不均匀。优化后的三侧孔一底孔型水口浇铸有效地解决了结晶器各位置响应时间较长且不一致的问题,有效改善了单点直通型水口浇注时的严重不对称流场,浇注侧和非浇注侧的温度差异明显缩小,沿拉坯方向的温度变化也较为合理,有利于良好凝固坯壳的形成,为实际生产提供了指导。
武鸿杰,徐宇,储成阳,张闯,周俐[2]（2021）在《吹气情况下异型坯结晶器水口结构的物理模拟》文中研究表明为改善某钢厂异型坯结晶器的流场,以此钢厂异型坯连铸结晶器为原型进行物理模拟研究,并优化其水口结构。试验主要以不同吹气情况下的流场显示、波高测量、电导率测量来研究不同水口结构对结晶器流场的影响以及不同水口结构下结晶器流场的变化规律。结果表明,底孔直径为17mm、吹气量为3L/min的试验条件下结晶器液面波动情况更佳,结晶器内有更好的粒子和墨水流场,这在实际生产中有利于结晶器内温度和成分的均匀,有利于形成良好凝固坯壳,且浇铸过程中不容易产生卷渣。
李四军,杜金科,彭永香,李萍,胡滨[3]（2020）在《莱钢异型坯单点非平衡浇铸的数值模拟》文中研究说明采用FLUENT软件对莱钢超薄大断面异型坯直通型水口单点非平衡浇铸的流动、传热和凝固进行了耦合数值模拟,讨论了水口浸入深度、拉速和过热度等工艺参数对流场、温度场和凝固坯壳的影响。结果表明,水口浸入深度的影响较小,而拉速和过热度对浇铸侧窄面注流冲击、温度变化和凝固坯壳生长的影响较大。耦合数值模拟为实际生产工艺参数的制定提供了依据。
马恺[4]（2020）在《异型坯连铸凝固过程与凝固组织数学模拟研究》文中研究表明连铸冷却在铸坯生产过程中非常重要。冷却参数设计不合理,铸坯内部容易出现裂纹、偏析、鼓肚等典型缺陷。因此,系统解释连铸过程中钢液的传热与凝固行为、科学分析和预测连铸坯凝固组织,对连铸生产和质量控制意义重大。针对某厂Q235钢异型坯连铸过程中的传热和钢液凝固过程,建立了三维传热、应力及凝固组织数学模型。利用Pro E建立模型实体,通过Pro CAST软件对实体模型进行网格划分后,对铸坯凝固过程中的温度场及应力场特征进行了系统分析,并对其凝固组织进行了模拟研究。结果表明,1、二冷比水量由1.65 L/kg减小到1.05 L/kg,凝固末端两相区长度由0.53 m增长到0.83 m。浇注温度由1538℃依次增加到1568℃,凝固末端两相区长度基本不变。拉速由0.98 m/min逐渐增加到1.12 m/min,凝固末端两相区长度由0.72 m增加到了1.38 m。2、拉坯速度由0.98 m/min增加到1.12 m/min,铸坯角部有效应力由35.7 Mpa减小到了23.7 Mpa,减小了12.2 Mpa。3、二冷比水量由1.65 L/kg减小到1.05 L/kg,等轴晶率由2.93%增加到9.58%。浇注温度由1538℃增加到1558℃,等轴晶率由12.87%降低到3.08%。拉速由0.98m/min增加到1.09 m/min,等轴晶率由7.86%增加到9.63%。图38幅;表14个;参56篇。
公斌,宁伟,卢波,赵立峰,刘忠建[5]（2020）在《异型坯单点浇注条件下结晶器控制模型研究与应用》文中进行了进一步梳理通过对含铝钢异型坯塞棒中间包非平衡单点浇注技术条件下温度场流场模拟的研究,进一步对异型坯结晶器进行适应性改造,调整一冷水冷却参数,从而促进铸坯坯壳生长的均匀性,减少或避免铸坯表面裂纹质量问题的发生。
公斌,王忠刚,卢波,赵立峰,张丽,刘忠建[6]（2019）在《异型坯单点浇注条件下结晶器控制模型研究与应用》文中认为在异型坯非平衡单点浇注条件下,异型坯结晶器内的流及温度场出现非对称变化,原有的结晶器一冷水的冷却条件已经不能完全适应铸坯坯壳的均匀生长条件。通过研究含铝钢异型坯塞棒中间包非平衡单点浇注技术条件下温度场流场模拟研究,从而达到优化结晶器水缝结构、减少非平衡布流单点浇注时结晶器钢水流场及温度场分布不对称影响,促进铸坯坯壳生长的均匀性,减少或避免铸坯表面裂纹质量问题的发生。
陈庆[7]（2019）在《异型坯连铸二冷区温度与应力的数值模拟研究》文中提出连铸发展史上最显着的成就之一就是近终形连铸技术,也是目前钢铁行业的重要发展趋势。异型坯作为近终形连铸技术中的一种,其主要用途就是用来轧制H型钢。然而,我国关于异型坯的研究尚处初步阶段,生产出的异型坯不论质量还是数量都远远达不到国内的需求,因此对异型坯展开深入研究是十分有必要的。本文以国内某钢厂断面尺寸555 mm×440 mm×90 mm的异型坯为研究对象,从改进二冷配水和改善铸坯质量这一思路出发,对现场的连铸工艺参数和冷却制度进行全面的调研,以找出影响铸坯质量的关键因素。然后以此为根据使用数值模拟软件ANSYS建立了二维和三维数学模型,研究分析了从结晶器到二冷区的凝固传热过程中的温度与应力的耦合场及其对铸坯质量的影响。其中,本文基于ANSYS提出了一种新的三维移动边界数值模拟方法。本文主要的结论如下:（1）根据现场调研,该厂的异形坯二冷配水制度不合理,且矫直时在温度700°C900℃之间,处于钢的温度脆性区,极易产生表面裂纹。（2）数值仿真模拟结果表明,异型坯断面形状复杂,其传热凝固特性与常规铸坯不同。在连铸前期,高温区的变化是呈近似轮廓等比例缩小的状态,后期则形成以液相穴为中心点的三角形高温区。其中翼稍部位传热速率最快,翼缘次之,内缘（R角）最慢。其温度曲线是波动的,回温的主要原因就是凝固潜热的释放和各区水量的递减。（3）研究了拉速、过热度和水量变化对铸坯温度和应力的影响,其中发现拉速与水量的变化对铸坯表面温度和应力影响较大,过热度影响较小。拉速提升10%,坯壳厚度就会减少3%6%;过热度增加10℃,最大热流密度就会提高4%7%,坯壳厚度也会相应的减少2%4%。（4）铸坯的断面温度曲线表明,随着距弯月面距离的增加,断面温度曲线会越来越平滑,温度分布也会越来越均衡。在离弯月面3.9 m处,腹板中心点完全凝固,厚度为45 mm;到距弯月面10.8 m处整个铸坯完全凝固,窄面中心点坯壳厚度为80 mm。（5）对比热应力和弯曲应力,发现热应力主要受到温度梯度的影响,温度梯度越大,热应力越大,高应力区主要集中在翼稍、翼缘;而弯曲应力受力学结构影响,高应力区主要集中在内缘和翼缘内角之间的翼板内壁上。
黄旭[8]（2019）在《宽厚板结晶器钢液流动及传热凝固耦合行为数值模拟研究》文中提出结晶器内的钢液流动、传热、凝固间的耦合行为直接影响钢的纯净度、质量以及坯壳内部的形状,因此,研究结晶器内的钢液流动及传热凝固规律,对于获得良好的铸坯质量、提高连铸生产效率以及洁净钢的生产具有重要意义。本文以宽厚板连铸结晶器为研究对象,采用顺序耦合模拟法,建立了钢液流动及传热凝固耦合三维数学模型,钢液流动采用高雷诺数标准k-ε模型,流动及传热凝固耦合采用低雷诺数湍流和凝固熔化模型,为解决两相区内动力源项和潜热源项综合非线性特征对钢液凝固传热的影响,采用FLUENT中二次开发功能将热浮力和凝固潜热源项加载到求解器当中,并选择更加合理的传热边界条件,从而实现结晶器内钢液两相区流热固耦合过程。本文重点研究了水口结构和连铸工艺参数与结晶器钢液流动的联系,探究了钢液流动及传热凝固耦合行为规律。首先通过求解钢液流动方程,分析结晶器内钢液流场特征,考察水口浸入深度、倾角和拉速等参数对流场的作用。结果表明:铸机拉速影响流场整体流速,水口倾斜度影响回流区大小,水口浸入深度影响冲击深度;拉速为1.0m/min,水口深度为140mm～170mm,倾斜度为-15°～-20°时,流场整体流速较为稳定。基于流动行为的研究,然后将收敛的流动方程计算结果作为传热凝固的初始条件,同时加载热浮力和凝固潜热源项,探讨钢液流动及传热凝固耦合行为。结果表明:距结晶器底部600mm传热受钢液流动影响显着,钢液冲击坯壳速度越大,相应位置凝壳越薄,距结晶器顶端400～800mm区域存在高速冲刷区,要重点监测结晶器600mm以上的区域以防止钢液流动传热抑制初生凝壳生长;宽面坯壳增长最快,角部最慢,出口坯壳分布呈现中间厚边缘薄分布,需要测量边角距窄面40mm处凝壳厚度。最后对比分析拉速和钢液浇注温度等工艺参数对结晶器整体热流分布、铸坯特征点温度场变化与凝固坯壳生长的影响。研究发现,拉速每增加25%,热流平均增加16.3%,出口铸坯温度平均升高45K,坯壳厚度平均减薄3.4mm;过热度每增加15K,热流平均增加6.5%,出口铸坯温度平均升高19K,坯壳减薄3%～4%,说明拉速对铸坯凝固传热的影响比浇注温度更显着。所以,为使坯壳厚度满足冶金原则,拉速应选在0.8～1.0m/min,控制钢液过热度在20～30K。
张建伟,苏旺,崔衡,严进宝,刘建华,王福良,张开天,王汝栋[9]（2019）在《PIV测速技术分析异型坯连铸结晶器流场》文中认为通过建立1∶1异型坯结晶器物理模型,采用PIV粒子测速技术,研究断面尺寸为767.3 mm×383.1 mm×103.2 mm异型坯结晶器不同工艺参数条件和不同水口结构对结晶器内流场的影响。PIV实验结果表明,减小拉速和增大水口底部内径可以有效地减小冲击深度,结晶器深度860 mm处水口中心最大流股速度分别下降了27.96%和41.46%;增加拉速和减小水口浸入深度可以提高流场下旋涡上顶点位置。通过减小拉速和浸入深度,增大水口底部内径可以改善结晶器内流场。
和保民[10]（2019）在《异型坯结晶器振动对凝固行为的影响》文中研究指明异型坯因其特有的断面形状及减少成本等优点而越来越成为国内外重点关注对象。异型坯表面有许多质量缺陷,比如表面裂纹和不规则振痕、气孔等。结晶器在连铸过程中的作用至关重要,有连铸机―心脏‖之称。结晶器的振动方式的不同关系到铸坯脱膜是否顺利,较少拉漏等事故。实践证明,采用非正弦振动方式比正弦振动及其他方式可以提高产量、减少漏钢事故。文中研究了不同的结晶器振动参数对摩擦力的影响。结晶器与铸坯间的润滑效果的好坏对异型坯表面质量有着直接的关系。因此,文中利用ANSYS有限元分析软件及VB软件对摩擦力进行了相关的计算与分析,列出了影响振动结晶器与异型连铸坯间的摩擦力的因素。文中还对有缺陷的异型坯进行切样、制样和磨样,然后在莱卡金相显微镜下观察了微观状态下裂纹的扩展方向为穿晶。为了验证这一实验结果,使用MATLAB软件建立了多晶模型,ABAQUS软件建立了裂纹模型,模拟了裂纹在摩擦力等载荷下的扩展方向确实为穿晶。并观察了裂纹在不同时刻的扩展量及扩展方向。研究证明,加入摩擦力会加速裂纹的扩展,而且横向裂纹与纵向裂纹的扩展方向不一致。图54幅;表4个;参61篇。
二、异型坯结晶器流场的数值模拟（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、异型坯结晶器流场的数值模拟（论文提纲范文）
（1）超薄大断面异型坯结晶器非对称流场和温度场的优化（论文提纲范文）
| 1 物理模拟研究 |
| 1.1 试验原理和基本条件 |
| 1.2 试验方案 |
| 1.3 直通型水口结晶器流场（方案1) |
| 1.4 水口优化后结晶器流场 |
| 1.4.1 一侧孔一底孔型水口 |
| 1.4.2 三侧孔一底孔型水口 |
| 2 数值模拟研究 |
| 2.1 数值模拟方案 |
| 2.2 流场结果与分析 |
| 2.3 温度场结果与分析 |
| 3 结论 |
（2）吹气情况下异型坯结晶器水口结构的物理模拟（论文提纲范文）
| 1 试验原理及装置 |
| 2 试验方法 |
| 2.1 结晶器试验分析方法 |
| 2.2 结晶器不同位置响应时间的研究 |
| 2.3 结晶器液面波动的研究 |
| 2.4 结晶器内的流场显示 |
| 3 结晶器吹气试验结果分析 |
| 3.1 直通型水口试验结果分析 |
| 3.2 底侧孔型水口试验结果分析 |
| 3.3 三侧孔型水口试验结果分析 |
| 4 结论 |
（3）莱钢异型坯单点非平衡浇铸的数值模拟（论文提纲范文）
| 1 异型坯结晶器钢液流动、传热和凝固耦合数学模型建立 |
| 1.1 基本假设 |
| 1.2 控制方程 |
| 1.2.1 连续性方程 |
| 1.2.2 考虑凝固状态下的钢液流动方程 |
| 1.2.3 能量方程 |
| 1.3 边界条件 |
| 1.3.1 流动边界条件 |
| 1.3.2 传热边界条件 |
| 1.4 网格划分和求解方法 |
| 2 数值模拟结果和讨论 |
| 2.1 模拟方案 |
| 2.2 不同水口浸入深度方案的结果与讨论 |
| 2.2.1 水口浸入深度对流场的影响 |
| 2.2.2 水口浸入深度对温度场的影响 |
| 2.2.3 水口浸入深度对凝固坯壳的影响 |
| 2.3 不同拉速方案的结果与讨论 |
| 2.3.1 拉速对流场的影响 |
| 2.3.2 拉速对温度场的影响 |
| 2.3.3 拉速对凝固坯壳的影响 |
| 2.4 不同过热度方案的结果与讨论 |
| 2.4.1 过热度对流场的影响 |
| 2.4.2 过热度对温度场的影响 |
| 2.4.3 过热度对凝固坯壳的影响 |
| 3 结论 |
（4）异型坯连铸凝固过程与凝固组织数学模拟研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第1章 文献综述 |
| 1.1 连续铸钢的主要特点 |
| 1.2 数值模拟在连铸过程中的应用 |
| 1.2.1 数值模拟研究方法 |
| 1.2.2 数值模拟的优势 |
| 1.2.3 常用的连铸数值模拟软件 |
| 1.2.4 ProCAST软件的主要特点 |
| 1.2.5 ProCAST在连铸研究中的应用现状 |
| 1.3 稳态模拟与非稳态模拟 |
| 1.3.1 稳态模拟 |
| 1.3.2 非稳态模拟 |
| 1.4 研究的主要内容与创新点 |
| 1.4.1 研究目的 |
| 1.4.2 研究内容 |
| 1.4.3 研究关键问题及创新点 |
| 第2章 异型坯连铸过程中的温度场特征 |
| 2.1 传热模型的建立 |
| 2.1.1 模型简化与基本假设 |
| 2.1.2 传热的数学模型 |
| 2.1.3 传热的模型定解条件 |
| 2.1.4 模型的尺寸与工况条件 |
| 2.1.5 网格划分 |
| 2.2 参数的选取 |
| 2.3 异型坯温度场模拟结果与讨论 |
| 2.4 工艺参数对凝固末端两相区的影响 |
| 2.5 本章小结 |
| 第3章 异型坯连铸过程中的应力场特征 |
| 3.1 应力模型的建立 |
| 3.1.1 基本假设 |
| 3.1.2 模型实体 |
| 3.2 边界条件设定 |
| 3.3 异型坯应力场模拟结果与讨论 |
| 3.4 本章小结 |
| 第4章 异型坯连铸过程中的凝固组织特征 |
| 4.1 凝固组织模型的建立 |
| 4.1.1 基本假设 |
| 4.1.2 模型实体 |
| 4.1.3 参数的选取 |
| 4.2 典型凝固组织模拟结果 |
| 4.3 碳含量对凝固组织的影响及分析 |
| 4.4 过冷度对凝固组织的影响 |
| 4.5 工况条件对异型坯凝固组织的影响 |
| 4.5.1 冷却强度对凝固组织的影响 |
| 4.5.2 浇注温度对凝固组织的影响 |
| 4.5.3 拉速对凝固组织的影响 |
| 4.6 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 在学期间研究成果 |
（5）异型坯单点浇注条件下结晶器控制模型研究与应用（论文提纲范文）
| 1 前言 |
| 2 非平衡翼缘单点浇注下结晶器工艺研究 |
| 2.1 单点浇注时结晶器工艺条件现状 |
| 2.2 结晶器流场和温度场研究[2-3] |
| 2.2.1 工程条件 |
| 2.2.2 结晶器钢液流场和温度场的数值仿真模拟 |
| 3 结晶器铜板冷却水缝结构的开发应用 |
| 3.1 原异型坯结晶器水缝结构及冷却 |
| 3.2 含铝异型坯结晶器非对称冷却技术的开发 |
| 4 应用效果 |
| 5 结论 |
（6）异型坯单点浇注条件下结晶器控制模型研究与应用（论文提纲范文）
| 1 引言 |
| 2 非平衡单点浇注布流技术开发的技术难点 |
| 3 结晶器流场和温度场数值模拟 |
| 3.1 工程条件 |
| 3.2 结晶器钢液流场和温度场的数值仿真模拟 |
| 4 结晶器铜板冷却水缝结构的研究与开发 |
| 4.1 结晶器冷却与铸坯质量 |
| 4.2 原异型坯结晶器水缝结构及冷却 |
| 4.3 含铝异型坯结晶器非对称冷却技术的开发 |
| 5 应用效果 |
| 6 结论 |
（7）异型坯连铸二冷区温度与应力的数值模拟研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 文献综述 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 异型坯连铸工艺概述 |
| 1.2.1 异型坯连铸技术的发展简史与现状 |
| 1.2.2 发展异型坯的意义及其连铸特点 |
| 1.3 连铸中的凝固传热机制与应力研究现状 |
| 1.3.1 铸坯凝固传热机制 |
| 1.3.2 二冷区坯壳受力状态 |
| 1.3.3 连铸的质量缺陷与冶金准则 |
| 1.4 二冷配水控制与仿真模拟 |
| 1.4.1 二冷配水控制 |
| 1.4.2 水量分配 |
| 1.4.3 二冷仿真模拟 |
| 1.5 本文研究背景及主要创新点 |
| 1.5.1 课题来源及研究内容 |
| 1.5.2 主要创新点 |
| 第2章 工业条件下异型坯表面温度变化规律 |
| 2.1 连铸设备及工艺条件 |
| 2.1.1 异型坯连铸机概况 |
| 2.1.2 设备工艺参数 |
| 2.2 铸坯测温试验 |
| 2.2.1 试验目的与研究方法 |
| 2.2.2 工业试验结果 |
| 2.3 试验结果分析 |
| 2.3.1 异型坯断面温度分析 |
| 2.3.2 异型坯纵向温度分析 |
| 2.4 小结 |
| 第3章 异型坯凝固传热的数值模拟 |
| 3.1 凝固传热数学模型的建立 |
| 3.1.1 基本假设 |
| 3.1.2 传热平衡方程 |
| 3.1.3 初始条件与边界条件 |
| 3.1.4 钢的物性参数 |
| 3.2 异型坯温度场仿真模拟结果 |
| 3.2.1 数学模型验证 |
| 3.2.2 二维温度场计算结果 |
| 3.2.3 三维温度场计算结果 |
| 3.3 工艺参数对铸坯凝固传热的影响 |
| 3.3.1 拉速对凝固传热过程的影响 |
| 3.3.2 过热度对凝固传热过程的影响 |
| 3.3.3 水量对凝固传热过程的影响 |
| 3.4 异型坯断面温度分析 |
| 3.5 凝固坯壳厚度 |
| 3.5.1 基准条件下坯壳厚度 |
| 3.5.2 拉速对坯壳厚度的影响 |
| 3.5.3 过热度对坯壳厚度的影响 |
| 3.6 小结 |
| 第4章 异型坯二冷与矫直过程中应力应变的模拟分析 |
| 4.1 应力应变数学模型的建立 |
| 4.1.1 基本假设 |
| 4.1.2 应力应变基本方程 |
| 4.1.3 钢的高温力学性能参数 |
| 4.2 二冷区与矫直区坯壳的受力分析 |
| 4.2.1 铸坯断面受力分析 |
| 4.2.2 铸坯纵向受力分析 |
| 4.2.3 工艺参数对坯壳应力和铸坯质量的影响 |
| 4.3 小结 |
| 第5章 结论 |
| 参考文献 |
| 发表论文和参加科研情况 |
| 致谢 |
（8）宽厚板结晶器钢液流动及传热凝固耦合行为数值模拟研究（论文提纲范文）
| 中文摘要 |
| ABSTRACT |
| 1.绪论 |
| 1.1 连续铸钢概述 |
| 1.1.1 连续铸钢的设备工艺及其优越性 |
| 1.1.2 国内外连铸技术的发展历程 |
| 1.1.3 数学物理方法在连续铸钢中的应用 |
| 1.1.4 连铸结晶器的冶金功能 |
| 1.1.5 结晶器浸入式水口的作用与分类 |
| 1.2 连铸冶金过程中钢液流动-传热-凝固行为的研究进展 |
| 1.2.1 结晶器内钢液流动物理实验方法的研究进展 |
| 1.2.2 钢液流动传热非耦合数值模拟研究进展 |
| 1.2.3 流体流动传热及凝壳分布的二维/三维耦合模型研究进展 |
| 1.3 课题研究意义与内容 |
| 2.结晶器内钢液流动行为研究 |
| 2.1 结晶器钢液流动数学模型的建立 |
| 2.1.1 钢液流动基本控制方程 |
| 2.1.2 流动边界条件的确定 |
| 2.1.3 结晶器物理模型建立及网格划分 |
| 2.2 结晶器流场内钢液流动基本特征 |
| 2.2.1 结晶器内部流场特征分析 |
| 2.2.2 结晶器自由液面特征分析 |
| 2.3 水口结构及连铸工艺参数对结晶器内部流场的影响 |
| 2.3.1 水口侧孔倾角变化对流场的影响 |
| 2.3.2 水口浸入深度变化对流场的影响 |
| 2.3.3 铸机拉速变化对流场的影响 |
| 2.4 本章小结 |
| 3.结晶器内钢液流动及传热凝固耦合数学模型的建立 |
| 3.1 钢液流动及传热凝固耦合基本控制方程 |
| 3.1.1 钢液流动控制方程及动力源项的处理方法 |
| 3.1.2 钢液凝固传热控制方程及凝固潜热源项的处理方法 |
| 3.1.3 传热边界条件的确定 |
| 3.2 模拟计算中热物性参数的处理 |
| 3.3 耦合模拟计算方法和求解器中模型的选取 |
| 3.3.1 耦合模拟计算方法及流程 |
| 3.3.2 Fluent中计算模型的选取 |
| 3.4 本章小结 |
| 4.流动及传热凝固耦合模型计算结果分析 |
| 4.1 钢液流动传热及凝固行为分析 |
| 4.1.1 钢液流动传热的基本特征 |
| 4.1.2 铸坯宽窄面及角部不同位置的温度分布 |
| 4.1.3 铸坯凝固液相率变化与初生坯壳的形成 |
| 4.1.4 耦合模型和单一流动模型计算结果对比 |
| 4.2 连铸工艺参数对钢液流动和铸坯传热凝固的影响 |
| 4.2.1 水口浸入深度变化对钢液流动和铸坯传热凝固的影响 |
| 4.2.2 拉速变化对钢液流动和铸坯传热凝固的影响 |
| 4.2.3 钢液浇注温度变化对钢液流动和铸坯传热凝固的影响 |
| 4.3 本章小结 |
| 5.结论 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间发表学术论文情况 |
| 致谢 |
| 作者简介 |
（9）PIV测速技术分析异型坯连铸结晶器流场（论文提纲范文）
| 1 实验方法 |
| 1.1 实验原理 |
| 1.2 实验装置 |
| 1.3 实验方案 |
| 2 实验结果和分析 |
| 2.1 拉速对流场的影响 |
| 2.2 浸入深度对流场的影响 |
| 2.3 水口结构对流场的影响 |
| 3 结论 |
（10）异型坯结晶器振动对凝固行为的影响（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 引言 |
| 第1章 文献综述 |
| 1.1 异型坯连铸 |
| 1.1.1 异型坯连铸简介 |
| 1.1.2 异型坯发展现状 |
| 1.1.3 异型坯发展的重要意义 |
| 1.2 异型坯结晶器振动 |
| 1.2.1 结晶器振动发展及研究现状 |
| 1.2.2 结晶器振动参数 |
| 1.3 异型坯表面缺陷及研究现状 |
| 1.3.1 异型坯表面缺陷 |
| 1.3.2 异型坯表面缺陷研究现状 |
| 1.4 研究内容 |
| 1.4.1 前人研究的不足 |
| 1.4.2 本文研究内容 |
| 1.4.3 关键问题及创新点 |
| 第2章 理论分析 |
| 2.1 异型坯的凝固 |
| 2.2 铸坯与结晶器间润滑影响因素 |
| 2.2.1 保护渣 |
| 2.2.2 结晶器振动 |
| 2.3 铸坯摩擦力 |
| 2.3.1 摩擦力的成因 |
| 2.3.2 摩擦力的影响因素 |
| 2.3.3 摩擦力对裂纹产生的影响 |
| 2.4 有限元法 |
| 2.4.1 有限元法应用原理及分析步骤 |
| 2.4.2 传热方程 |
| 2.4.3 力学控制方程 |
| 2.5 本文所使用到的软件 |
| 2.6 本章小结 |
| 第3章 振动参数对摩擦力的影响 |
| 3.1 结晶器振动参数 |
| 3.1.1 结晶器振动形式 |
| 3.1.2 振动工艺参数 |
| 3.2 建立振动参数及摩擦力计算模型 |
| 3.2.1 振动参数计算模型 |
| 3.2.2 固液态渣膜面积的确定 |
| 3.2.3 液态摩擦力的计算 |
| 3.2.4 固态摩擦力的计算 |
| 3.3 振动参数与摩擦力的关系 |
| 3.4 本章小结 |
| 第4章 结晶器摩擦力计算与分析 |
| 4.1 建立异型坯几何模型 |
| 4.1.1 模型的简化与假设 |
| 4.2 传热方程 |
| 4.2.1 物性参数的选取 |
| 4.2.2 保护渣物性参数 |
| 4.2.3 初始条件与边界条件 |
| 4.3 分析方法 |
| 4.4 摩擦力的计算 |
| 4.4.1 液态摩擦力 |
| 4.4.2 固态摩擦力 |
| 4.5 本章小结 |
| 第5章 摩擦力对凝固应力应变行为的影响 |
| 5.1 未加摩擦力铸坯应力应变结果 |
| 5.2 加入摩擦力后铸坯应力应变结果 |
| 第6章 摩擦力对裂纹萌生与扩展的影响 |
| 6.1 金相显微实验 |
| 6.1.1 异型坯内部组织缺陷微观形貌 |
| 6.1.2 异型坯内部裂纹走向 |
| 6.2 建立模型 |
| 6.2.1 建立存在夹杂物-裂纹的多晶体模型 |
| 6.3 摩擦力对裂纹走向的影响 |
| 6.3.1 横向裂纹走向 |
| 6.3.2 纵向裂纹走向 |
| 6.4 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 导师简介 |
| 企业导师简介 |
| 作者简介 |
| 学位论文数据集 |
四、异型坯结晶器流场的数值模拟（论文参考文献）
- [1]超薄大断面异型坯结晶器非对称流场和温度场的优化[J]. 李四军,彭永香,李萍,宁伟,杜金科,付常伟. 连铸, 2021(06)
- [2]吹气情况下异型坯结晶器水口结构的物理模拟[J]. 武鸿杰,徐宇,储成阳,张闯,周俐. 连铸, 2021(03)
- [3]莱钢异型坯单点非平衡浇铸的数值模拟[J]. 李四军,杜金科,彭永香,李萍,胡滨. 连铸, 2020(03)
- [4]异型坯连铸凝固过程与凝固组织数学模拟研究[D]. 马恺. 华北理工大学, 2020(02)
- [5]异型坯单点浇注条件下结晶器控制模型研究与应用[J]. 公斌,宁伟,卢波,赵立峰,刘忠建. 山东冶金, 2020(01)
- [6]异型坯单点浇注条件下结晶器控制模型研究与应用[A]. 公斌,王忠刚,卢波,赵立峰,张丽,刘忠建. 第十二届中国钢铁年会论文集——2.炼钢与连铸, 2019
- [7]异型坯连铸二冷区温度与应力的数值模拟研究[D]. 陈庆. 安徽工业大学, 2019(07)
- [8]宽厚板结晶器钢液流动及传热凝固耦合行为数值模拟研究[D]. 黄旭. 辽宁科技大学, 2019(01)
- [9]PIV测速技术分析异型坯连铸结晶器流场[J]. 张建伟,苏旺,崔衡,严进宝,刘建华,王福良,张开天,王汝栋. 连铸, 2019(01)
- [10]异型坯结晶器振动对凝固行为的影响[D]. 和保民. 华北理工大学, 2019(01)