一、SMF掺合料的研究与建筑工程施工中的应用（论文文献综述）
张戈[1]（2021）在《喷射混凝土高性能化机制与组成设计方法研究》文中进行了进一步梳理喷射混凝土以其凝结时间短、超早强以及施工工艺简便等特点,广泛应用于隧道与基坑支护、加固等工程中。现有喷射混凝土存在强度等级低、回弹率大、后期强度增长缓慢且对耐久性无明确要求等问题,已引起广泛关注。因此可喷性良好、强度高、耐久性优异的高性能喷射混凝土已成为发展方向,如何实现普通喷射混凝土的高性能化成为亟待解决的重要科学问题。本文以喷射混凝土高性能化作为主要研究目标,通过试验与理论分析相结合,开展无碱速凝剂对喷射混凝土水化与强度影响机理研究,分析胶凝材料用量、水胶比、砂率、矿物掺合料、聚乙烯醇纤维、速凝剂掺量等对喷射混凝土可喷性能和强度的影响规律,给出提高喷射混凝土可喷性能和强度的技术措施,制备出具有高工作性、高耐久性的C50喷射混凝土,形成高性能喷射混凝土组成设计方法,可为喷射混凝土高性能化提供支撑。本文主要研究工作及取得的成果如下:（1）研究了掺入硫酸铝系列无碱速凝剂的喷射混凝土水化和硬化机理。结果表明有碱速凝剂和无碱速凝剂均加速了水泥中C3A和C3S早期水化,提高了水泥诱导前期和诱导期的水化放热速率,促使喷射混凝土迅速凝结和硬化。掺入无碱速凝剂在加速了C3A水化反应速率的同时往溶液中提供了SO42-离子,并没有明显改变溶液中Al3+/SO42-比例,使溶液处于合适硫酸盐体系下,C3A水化速率总体可控,对于C3S后续水化及C-S-H凝胶致密化进程没有阻碍,因此喷射混凝土后期强度稳定增长,并未发生明显倒缩。（2）研究了配合比参数、矿物掺合料和聚乙烯醇纤维等因素对喷射混凝土工作性能和流变特性的影响规律,给出了可喷性能的提升方法。结果表明选择合理的配合比参数、掺入适量的速凝剂、矿物掺合料及聚乙烯醇纤维是提升喷射混凝土工作性能的有效措施。当水胶比在0.38～0.40时,胶材用量在520～540kg/m3,砂率在50%左右时,喷射混凝土回弹率明显降低,当硅粉掺量在10%～15%时,可喷性能提升显着。掺入聚乙烯醇纤维有助于提高可喷性能,以体积掺量0.50%～1.0%较为适宜。确定适宜的流变参数范围同时有助于提高喷射混凝土的可喷性能,当屈服应力在190Pa～250Pa之间,塑性粘度在210Pa·S～250Pa·S之间时,喷射混凝土回弹率低于10%,一次喷射厚度大于340mm。（3）研究了掺入无碱速凝剂喷射混凝土强度影响因素及其提升方法。结果表明选择合理的配合比参数、掺入适量的速凝剂、矿物掺合料有助于提高喷射混凝土强度,胶材用量在520～540kg/m3,水胶比在0.38～0.40时,砂率在50%左右时,喷射混凝土强度较高。掺入硅粉和偏高岭土有助于提高抗压强度,当硅粉掺量为10%～15%时,强度提升效果最为显着。对于有抗拉强度要求的喷射混凝土,建议掺入适量的聚乙烯醇纤维,建议的掺量范围为0.25%～0.50%。根据以上研究基础,建立了高强喷射混凝土抗压强度与劈裂抗拉强度关系式fts=0.41·(fcc)0.59,测得C50喷射混凝土单轴受压应力—应变全曲线,并给出了C50喷射混凝土本构方程。（4）研究了速凝剂、聚乙烯醇纤维和成型工艺对高性能喷射混凝土耐久性能的影响。喷射工艺的冲击和紧密压缩作用提高了混凝土的密实性,因此喷射混凝土抗渗性能、抗冻性能和抗碳化性能均高于模筑混凝土。掺入无碱速凝剂提高了喷射混凝土的电通量和平均渗水高度,掺入聚乙烯醇纤维明显增加了1200um以上的气孔体积,降低喷射混凝土的抗渗性能,电通量和平均渗水高度随着纤维掺量的增加而增长。冻融循环过程中,聚乙烯醇纤维明显抑制微裂缝的产生与发展,限制基体内气泡的连通和扩展,提高了喷射混凝土的抗冻性能。掺入无碱速凝剂小幅提高了喷射混凝土的碳化深度,聚乙烯醇纤维的掺入降低了喷射混凝土的抗碳化性能,且碳化深度随着纤维掺量的增加而增长,在此基础上,建立了喷射混凝土碳化深度预测模型。（5）研究了喷射混凝土材料组成与成型工艺特征,提出了高性能喷射混凝土组成设计方法。考虑成型方式、速凝剂和矿物掺合料种类与掺量的共同作用,修正了强度计算公式,确定了密实度影响系数k和矿物掺合料影响系数μi,给出了不同种类矿物掺合料的建议取值。基于骨料堆积和润滑协同作用原理提出了喷射混凝土浆体体积含量计算公式,提出了高性能喷射混凝土组成设计方法。依据组成设计方法进行了验证,可为喷射混凝土高性能化提供支撑。
甘正正[2]（2021）在《装配式建筑套筒灌浆料强度及影响因素》文中进行了进一步梳理装配式建筑套筒灌浆施工作为施工现场中一个关键的施工环节,其使用质量会直接影响整个工程项目的最终成果。通过正交试验研究装配式建筑套筒灌浆料强度及各种材料对其性能的影响,提高套筒灌浆料的制备和应用质量具有现实意义和理论意义,值得深入研究。
姚如胜[3]（2021）在《GFRP筋及防腐钢筋海洋混凝土构件力学性能试验研究与分析》文中研究说明海洋混凝土（Ocean Aggregate Concrete,简称OAC）是指珊瑚礁石经破碎、筛分后作为粗骨料与细骨料（海砂、珊瑚砂、河砂）、海水与水泥按一定配比制成的新型混凝土。海洋混凝土的研究、开发以及利用,既能有效节省岛礁工程建设中粗、细骨料及淡水资源的运输成本与建设工期成本,又能有效解决废弃珊瑚碎屑的堆放及占地所引起的环境问题,更能推进岛礁工程建设的发展进程,切实有效地提高我国南海诸岛的军用及民用建筑工程的经济效益。与此同时,我国河砂及淡水资源消耗量巨大、局部地区供给短缺,而海洋中蕴藏了丰富的海砂与海水资源,适度开发海砂、海水资源并加以利用,可缓解建筑用砂及淡水资源短缺问题。玻璃纤维材料（GFRP）具有耐腐蚀、轻质、高强的特点,与海洋混凝土组合,形成GFRP筋海洋混凝土结构。对海洋混凝土及其GFRP筋及防腐钢筋构件的力学性能进行深入研究,对远洋岛礁及近海工程建设意义重大,具有较大的应用价值和推广前景。本文以此为目标,开展相关研究,主要研究工作和成果如下:通过252个海洋混凝土（珊瑚、海砂、海水）试块和56个圆截面短柱试件的轴心受压加载试验,考察了海砂取代率、混凝土强度等级、减水剂与水泥质量比、拌养水类型、复掺矿物掺合料类型、阻锈方式、纵筋配筋率、箍筋间距、截面尺寸、应变贴片方式、海洋潮汐区的暴露龄期等参数对试件轴压性能的影响;获取了试件的物理及力学性能指标、破坏形态、荷载-位移曲线、纵筋应变和箍筋应变,分析了各参数对其物理及力学性能指标的影响规律,并运用灰色理论分析了各影响因素对试件力学性能指标的影响程度,同时拟合了海洋混凝土圆柱体与立方体抗压强度关系表达式、海洋混凝土单轴受压应力-应变本构方程和GFRP筋约束海洋（海砂海水）混凝土柱的应力-应变本构模型。研究结果表明:海洋混凝土的强度与坍落度均能满足建筑工程使用需求;海洋混凝土受压破坏形态主要表现为水泥石开裂破坏和骨料劈裂破坏;海洋混凝土干密度在1983～2143kg/m3之间;GFRP箍筋荷载-环应变曲线呈双线性发展;海砂取代率和减水剂掺量对海洋混凝土试件力学性能影响呈波动变化趋势;拌养水类型（海水、淡水）对试件力学性能影响不显着;矿物掺合料能改善海洋混凝土的力学性能和耐久性能;掺加偏高岭土（P）与硅灰（G）、环氧涂层（H）和阻锈剂（Z）的钢筋海洋混凝土柱的抗锈蚀效果显着;暴露龄期在270d内,掺加P+G+H、P+G+Z的钢筋海洋混凝土柱的刚度及承载力显着增大;混凝土强度等级对GFRP筋海洋混凝土柱轴压力学性能影响较为显着;PVC管对钢筋海洋混凝土柱具有一定的延蚀效果,但对GFRP筋海洋混凝土柱的力学性能影响不大;海洋混凝土轴压应力-应变本构曲线及其GFRP筋约束海洋混凝土应力-应变本构曲线均与其试验曲线吻合良好;随着纵筋配筋率的增大,GFRP筋海洋混凝土试件的初始刚度、峰值荷载、延性和耗能总体上呈增大趋势;箍筋间距的变化对GFRP筋海洋混凝土柱承载力影响不显着;随着试件截面尺寸的增大,GFRP筋海洋混凝土柱的初始刚度、峰值荷载均随之增大,延性上下波动变化;暴露龄期（T<270d）对海洋混凝土试件力学性能指标影响规律不显着。通过20个GFRP筋海洋混凝土梁试件的受弯加载试验,考察了海砂取代率、配筋率、剪跨比及暴露龄期等因素对试件受弯性能的影响,获取了试件力学性能指标、初始裂缝宽度、破坏形态、纵筋应变、混凝土截面应变和荷载-挠度曲线,分析了各参数对其力学性能指标的影响规律以及各影响因素对试件力学性能指标的影响程度,结果表明:GFRP筋海洋混凝土梁受弯荷载-挠度曲线呈双线性发展;GFRP筋海洋混凝土梁截面应变分布符合平截面假定;配筋率对GFRP筋海洋混凝土梁受弯性能影响较为显着。采用ABAQUS建立了GFRP筋海洋混凝土构件数值模型,数值分析计算结果与试验结果吻合良好,证明了GFRP筋海洋混凝土构件数值模型的有效性和可行性,扩展分析了混凝土强度等级、FRP筋类型和配筋率对海洋混凝土梁受弯性能的影响,采用极差法分析各影响因素对试件力学性能指标的影响程度,结果表明:混凝土强度等级和FRP筋类型对试件的峰值荷载和峰值挠度影响较大;随着配筋率的增大,FRP筋海洋混凝土梁试件峰值荷载逐渐增大,但跨中峰值挠度逐渐减小,延性和耗能变化不显着。基于试件轴压和受弯试验结果,提出了GFRP筋约束海洋混凝土短柱的峰值应力与峰值应变计算模型,修正了GFRP筋海洋混凝土柱和PVC管钢筋海洋混凝土柱的承载力计算表达式;基于中国、美国和加拿大规范修正了GFRP筋海洋混凝土梁抗弯承载力计算公式,修正公式计算值与试验值吻合良好。研究成果丰富了海洋及近海混凝土结构的试验数据和理论内容,对进一步开展海洋混凝土结构提供了基础数据和技术支撑,可为我国强海战略下的岛礁建设提供参考和依据。
许亚军[4]（2021）在《纤维/掺合料对沙漠风积沙水泥基材料力学性能的影响研究》文中进行了进一步梳理水泥基材料是一种应用很广的建筑材料,但其也具有抗折强度低、脆性大、韧性差等缺点。在水泥基材料中掺加矿物掺合料和纤维,是在工程应用中公认的可以改善水泥基材料上述缺点的重要手段,它们可以很好的改善水泥基材料的力学性能、耐久性能和工作性能。混凝土结构阻固沙措施需要大量的外来砂石建筑材料,运输成本高,导致混凝土材料结构成本高昂,不利于推广使用。考虑到新疆等西部线路附近有丰富的、廉价的、获取方便的沙漠沙原料,如果能使用沙漠沙为主要骨料,替代普通混凝土中的砂、石骨料,制备新型阻沙、固沙和防沙水泥基材料,将具有重要的实际工程应用价值。沙漠沙属于粉细砂,因此,要将其作为主要建筑材料制备新型的阻、固沙材料,需要开展沙漠沙颗粒粒径分析、沙漠沙密度、含泥量、空隙率等材料基本性能测定,同时,考虑到需要大量用到沙漠沙,为改善其抗压强度及抗折强度,需要进行矿物掺合料、纤维力学性能理论与试验研究。因此,本文从材料抗折和抗压性能着手,主要以粉煤灰、硅粉、脱硫石膏和纤维为研究对象。通过改变各矿物掺合料掺量、纤维掺量及纤维长度等因素,研究该材料的力学性能。主要内容与试验结论如下:（1）基于正交试验方法对沙漠风积沙水泥基材料配合比进行优化选择,通过单因素试验方法深化研究各因素对材料力学性能的影响,以28d龄期的抗折强度作为考察依据时,优化配合比是:粉煤灰掺量为5%,硅粉掺量为0%,脱硫石膏掺量为5%,石灰掺量为3%,可再分散乳胶粉掺量为1%,以28d龄期的抗压强度作为考察依据时,优化配合比是:粉煤灰掺量为5%,硅粉掺量为20%,脱硫石膏掺量为0%,石灰掺量为3%,可再分散乳胶粉掺量为0%,单因素试验结果表明,粉煤灰在沙漠风积沙水泥基材料中的掺量不宜大于12%,硅粉掺量为6%时,材料力学性能最好,脱硫石膏的最优掺量为2%,硅粉的掺入对材料力学性能的改善效果最好。（2）研究纤维掺量、纤维长度、抗裂砂浆胶粉掺量对沙漠风积沙水泥基材料力学性能的影响,以抗折强度和抗压强度为指标确定纤维在该材料中的配比,当纤维掺量为0.5%,纤维长度为19mm,抗裂砂浆胶粉掺量为0.3%时,材料抗折强度和抗压强度较基准组提升明显。（3）设计单因素试验,研究聚丙烯纤维掺量对沙漠风积沙水泥基材料28d、45d、60d、90d龄期抗压强度和抗折强度的影响,结果表明,聚丙烯纤维掺量对沙漠风积沙水泥基材料的抗压性能没有很好的改善作用,养护方式对抗折性能和抗压性能有较大影响。
王宇杰[5]（2021）在《大掺量尾矿微粉中低强混凝土配制与性能研究》文中提出“节能减排、低碳发展”无处不体现国家在新的形式下,治理环境的重要性,绿色高性能混凝土健康发展势在必行。水泥、矿物掺合料、机制砂等在生产过程中都会排放一些粉尘及有害气体等污染物,诸多相关企业逐步被取谛,天然资源也随之减少。这种情况下,我们必须研制开发新的产品取代天然矿物掺合料,应对现有状况。“技术创新、变废为宝”的发展新理念,给我们指明一条新的技术路线,一些堆积如山的“废物”,如机制砂生产时的石粉、尾矿中的尾矿微粉等等,都是我们应该研制开发的新产品。此时,在冶金工业中大量金属尾矿已对生态环境造成了不良影响,目前铁尾矿利用率较低,将铁尾矿用于建筑材料领域是铁尾矿高效回收利用的重要途径,也有助于推动混凝土行业朝着绿色可持续的方向发展。按照现有JGJ55-2011《普通混凝土配合比设计规程》标准要求设计（以下简称“规范法”）,配制的中低强度（C15-C30）大流态混凝土大多存在水胶比大、胶凝材料过少,极易出现浆体包裹性差、泌水、板结等工作性不良问题。为解决上述问题,本课题在中低强度大流态混凝土配合比设计过程中,采用了低水胶比、低水泥用量和大掺量铁尾矿微粉的配制技术路线,利用了“基于原材料品质的预拌混凝土配合比设计方法”（以下简称“新方法”）,进行了大量试验验证:主要研究两种铁尾矿微粉在大掺量（30%～70%）时,对中低强度大流态混凝土的工作性、强度、体积稳定性、耐久性及微观结构的影响,通过一系列试验研究验证了这种配制技术路线的可行性、正确性,同时为铁尾矿微粉在中低强度大流态混凝土中的应用提供了技术参考。通过大量试验验证,可得知:（1）铁尾矿微粉应用于混凝土中的掺量达到40%以上时,胶凝材料的用量不宜小于370kg/m3;对于中低强大流态混凝土,铁尾矿微粉掺量不应大于60%,且水胶比不宜小于0.38;（2）和易性方面:铁尾矿微粉掺量在30%～70%时,中低强大流态混凝土和易性明显改善和提升;（3）强度方面:铁尾矿微粉的最大掺量为40%时,可满足C25配合比设计要求;铁尾矿微粉的最大掺量为50%时,可满足C20配合比设计要求;铁尾矿微粉的最大掺量为60%时,可满足C15配合比设计要求;水胶比为0.43以下时,胶凝材料用量为370kg/m3,铁尾矿微粉的最大掺量为30%,可满足C30配合比设计要求;（4）耐久性能方面:大掺量铁尾矿微粉应用于C25、C30混凝土中,其抗氯离子渗透性能试验数据得出:“基于原材料品质的预拌混凝土配合比设计方法”较JGJ55-2011《普通混凝土配合比设计规程》方法相比,前者优于后者;大掺量铁尾矿微粉应用于C25、C30混凝土中,其抗冻性能试验数据得出:掺量为30%的C25-A-1（达F200）、C25-B-1（达F200）较基准C25-J（达F150）混凝土抗冻性有所提高;掺量为30%的C30-A-1-T1（达F200）、C30-B-1-T1（达F200）较基准C30-J（达F2000）混凝土抗冻性能持平;（5）通过对中低强大流态混凝土中采用低水胶比、低水泥用量和大掺量铁尾矿微粉大量试验数据验证,“基于原材料品质的预拌混凝土配合比设计方法”是可行的。
陈春立[6]（2021）在《大体积混凝土试块温升的试验研究》文中认为随着我国经济的快速增长,在基础设施的建筑工程中,大型、超大型建筑的比例逐年增加,大体积混凝土结构所占的比率也越来越大。大体积混凝土结构由于体积庞大,导热能力差,施工过程中产生的热量不易散失,在其内部易聚集起较高的温度,形成较大的里表温差,产生温度应力,使混凝土结构出现裂缝,危害到整个工程的安全。本文基于现场浇筑的1m×1m×1m的大尺寸混凝土试块,运用无线测温技术对其进行全程测温监控,分析在配筋、混凝土强度以及养护方式因素下混凝土试块的温度变化规律以及上述因素对大体积混凝土温升的影响。论文的主要研究成果如下:1、通过对不同配筋下试验试块的测温分析发现:增加配筋会改善试块的导热能力,从而提高试块内温度的变化速率,同时,配筋率的提高也可以减小大体积混凝土的内部温差;在夏季施工时,提高配筋率相当于提高了混凝土浇筑的入模温度,在一定程度上加快了混凝土中水泥的水化。因此在大体积混凝土工程中,在结构内部的配筋要均匀,在温度梯度较大的区域配置钢筋网片,预防因温度梯度过大而产生的温度裂缝。2、针对施工现场所用的4种不同强度的混凝土试块进行测温试验,通过温度曲线分析发现:大体积混凝土试块的温升与混凝土强度等级的关系并不紧密,尤其是在高强度混凝土等级下;试验试块温度的变化主要与混凝土中水泥（或者水灰比）的含量密切相关。根据所用的4种不同强度混凝土的测温结果:混凝土中水泥含量越高,试块主温升阶段的温度也相应的较高,数据分析表明每立方米混凝土配合比中水泥用量增减10kg,水泥水化反应放出的热量将使混凝土内部的平均最大温升值升降1℃。因此,在大体积混凝土的温升控制中,不应该简单的考虑混凝土的强度等级,而应该以水泥（或者水灰比）作为温升控制的参数。3、参考施工现场对大体积混凝土的养护措施,本研究进行了与现场施工相近的常规养护和包裹薄膜保湿养护两种养护条件下的混凝土试块测温试验。通过对上述两种不同养护条件下试块的测温数据的分析发现:在高温干燥的环境下,较好的大体积混凝土保湿养护虽会提高最大温升,但不会超过入模温度基础上最大50℃的限制,而且其内部温差较小,更重要的是保湿养护能大大减少表面裂缝的发育。
甘有良[7]（2021）在《低收缩高早强路面混凝土设计制备与工程应用》文中研究说明路面混凝土,具有收缩小、早期强度高且耐久性良好等特点而广泛应用于城市道路、机场跑道等需要快速修补的工程以及海港码头、桥梁隧道等快速抢修抢建工程。传统的制作方法是采用道路水泥或特殊工艺,配制的路面混凝土通常早期强度低、收缩开裂严重,而且配制成本昂贵、工艺复杂。本课题旨在采用常规原材料及普通工艺,研制出低收缩高早强路面混凝土。本文依托茂名市普通国省道干线公路路面改造工程项目,针对桂东南丘陵山区地带亚热带季风气候区湿热气候的道路修建,开发出一种低成本低收缩高早强高抗折的路面混凝土试验配合比,使之达到设计要求。本文基于路面混凝土的原材料检测,分别提出水泥、粉煤灰、矿渣粉、细集料、粗集料、拌合水和外加剂的技术指标要求。对路面混凝土进行配合比设计,以用水量、外加剂掺量、砂率为因素,采用正交试验设计方案,以坍落度测量、抗压强度和抗折强度作为评价指标,应用极差分析方法分析各因素影响程度大小。通过研究表明,用水量是影响路面混凝土工作性和力学强度的主要因素。根据各因素的影响程度进行配合比优化,在正交试验设计的基础上,进一步对路面混凝土抗压强度和抗折强度力学性能指标进行研究。不同粉煤灰和矿渣粉掺量的路面混凝土抗压、抗折强度随龄期的增长而增加,加入10%粉煤灰和12%能有效地提高路面混凝土后期力学性能。路面混凝土的抗折强度与折压比随砂率的变化有相同的变化趋势,皆先增后减,表明35%砂率能有效提高路面混凝土的抗折性能。降低水灰比有利于降低路面混凝土的干燥收缩,但过低的水灰比影响施工性能,经试验水灰比以0.32为准。10%粉煤灰和12%矿渣粉掺合料,可以减小路面混凝土的干燥收缩,但砂率对路面混凝土的干燥收缩影响不大,最佳值为35%。路面混凝土单位用水量,由原来的145kg降低至130kg,并且增加掺合料以降低混凝土水化热,因此实现低收缩高早强的目的。当配合比试验水胶比为0.32,10%粉煤灰和12%矿渣粉掺量,砂率为35%时,其7d抗压强度超过40MPa,7d抗折强度超过5.0 MPa,360d干缩率为330～350*10-6,达到了低收缩高早强路面混凝土的设计目标要求。原施工方每方路面混凝土原材料成本为356.0元,经过改善后为315.2元,每方成本节约40.8元,为整个项目约24公里路面混凝土施工节省了两百八十多万的成本支出,给公司带来了可观的经济效益。
常伟[8]（2020）在《青岛地铁香江路站抗裂高性能混凝土制备及质量控制研究与应用》文中进行了进一步梳理青岛位于山东半岛,是一座北方滨海城市,地下水系丰富,地下混凝土工程长期受地下水系甚至海水的腐蚀侵蚀,因此,对地铁地下车站主体结构混凝土的抗裂性和耐久性有很高的要求。但是,从目前的调研情况来看,地下车站主体结构混凝土很容易受到多种因素影响而形成有害裂缝,且因原材不稳定、施工环境、温湿度的变化,导致混凝土质量的波动。现有的规范计算模型未考虑多因素耦合的作用,且现场施工很难做到结合当地地材,选用最优配合比和恰当的质量管控措施,由此可见,找到解决混凝土的裂缝控制问题和采取有效的质量管控手段,从而实现高性能混凝土的各项性能指标满足使用需求,尤其满足类似青岛等沿海地铁地下车站主体结构混凝土的使用功能要求,有着很重要的现实意义。本文结合青岛市地铁13号线香江路站的建设工程实例,首先对青岛地下车站裂缝调研和分析,研究分析不同部位开裂原因,根据以往经验和数据建立车站模型,采用“水化-温度-湿度-约束”多场耦合的抗裂评估和方法,并结合青岛地铁具体结构形式,对出现裂缝的可能性进行定量计算和研究,分析出各类因素对结构混凝土的影响,为抗裂混凝土施工措施的提出与应用奠定基础;然后采用全面质量管控措施,明确原材性能指标,通过对一系列性能指标的试验比对,优选出符合青岛地铁建设实际工况的低温升高抗裂混凝土最优配合比;在此基础上,将全过程质量管控的理论措施和实体监测的技术应用于香江路的主体结构的整个过程建设中,通过监测数据和实体对比,青岛地铁香江路站主体结构达到预期的效果,进而建立起一体化的高性能抗裂混凝土的制备及质量管控的方案。通过本文的研究,将本文提出的混凝土全面质量管控措施和技术方法应用于青岛地铁13号线香江路站,通过监测手段检查和现场实践证明,结构混凝土的开裂系数可以实现有效控制且不超过0.7,与普通混凝土常规做法对比,无渗漏水现象,避免后期大量维护修补费用的投入,提高工程使用寿命,为青岛地铁抗裂高性能混凝土的设计和应用提供了有力的支持和保障,为后续类似工程施工地铁抗裂高性能混凝土的设计和应用提供了借鉴。
郑丹[9]（2020）在《绿色混凝土性能预测模型建立及其应用研究》文中研究表明随着矿物掺合料绿色混凝土的普遍使用,建筑工程领域对绿色混凝土性能预测模型的需求和要求都大大提高,因此建立准确、全面的混凝土性能预测模型符合现代矿物掺合料绿色混凝土的发展规律。本文主要是基于矿物掺合料混凝土颗粒堆积理论和活性效应分析,推导提出了与混凝土工作及力学性能相关参数,并通过性能影响分析实验及穷举搜索法和参数估计法修改、完善了性能参数,由此建立了矿物掺合料绿色混凝土工作及力学性能预测模型。同时,对本文所建立的预测模型进行了实验验证并与其他预测模型进行了对比分析,最终提出了一种可靠的绿色混凝土配合比设计方法。现将本文主要研究内容总结如下:（1）提出了混凝土工作性能预测参数——纯水泥混凝土自由水指数（Free water,FW）即拌合水与混凝土固体颗粒堆积空隙体积之比。同时,提出矿物掺合料工作特性因子Cm对自由水指数FW进行修改,即建立了矿物掺合料混凝土等效自由水指数（Equivalentmineralwater,EW）以量化体现矿物掺合料自身特性对混凝土工作性能的影响;（2）提出了混凝土力学性能预测参数——纯水泥混凝土水泥颗粒初始空隙指数（Cementinitialvoidfactor,CIVF）即可表征水泥颗粒分布密实状态。结合矿物掺合料的物理堆积和火山灰活性研究,提出矿物掺合料等效活性指数Aeq对CIVF进行修正,即建立了既考虑物理堆积又考虑矿物掺合料活性效应的胶凝颗粒等效空隙指数（Binder equivalent void factor,BEVF）及水泥颗粒等效空隙指数（Cement equivalent void factor,CEVF）;（3）当水胶比在0.4～0.55之间时,纯水泥混凝土中自由水指数FW与混凝土坍落度呈0.9969高度相关,且自由水指数FW越大,混凝土坍落度越大;纯水泥混凝土中水泥颗粒等效空隙指数CEVF与混凝土抗压强度也呈0.9955高度相关,且水泥颗粒等效空隙指数CEVF越大,混凝土抗压强度越小;（4）通过确定单掺粉煤灰（Fly ash,FA）、单掺高炉矿渣粉（Ground granulated blast slag,GGBS）,及复掺FA+GGBS混凝土等效自由水指数EW中的工作特性因子Cm函数,建立了可预测单掺及复掺混凝土坍落度的等效自由水指数EW,并基于此建立了矿物掺合料混凝土（包含纯水泥混凝土）坍落度预测模型,相关性达0.9515,此时塌落度预测模型的研究更为全面;（5）通过确定单掺FA、单掺GGBS及复掺FA+GGBS混凝土等效活性指数Aeq函数,建立了可预测单掺及复掺混凝土抗压强度的胶凝颗粒等效空隙指数BEVF,并基于此建立了矿物掺合料混凝土（包含纯水泥混凝土）抗压强度预测模型,相关性为0.9780,此时混凝土抗压强度预测模型更为准确和全面;（6）当混凝土水胶比及矿物掺合料掺量在一定范围时,基于本文等效自由水指数EW所建立的坍落度预测模型平均误差约为10%,且其综合考虑了矿物掺合料种类、掺量及水胶比多种变量因素,避免了基于浆体体积富余系数γp所建立的单一因素坍落度预测模型的局限性;基于本文胶凝颗粒等效空隙指数BEVF所建立的抗压强度预测模型平均误差约为4%,且其比基于修正的比强度法所建立的抗压强度预测模型更简单,计算更方便,更易在实际工程应用中推广使用;（7）基于混凝土水泥颗粒堆积空隙指数φc*/φc得到了混凝土最佳砂率βs区间0.35～0.45以及最佳胶骨比Vb/Va区间0.12～0.18,并结合混凝土坍落度及抗压强度预测模型提出了矿物掺合料绿色混凝土配合比设计方法。
郝建军[10]（2020）在《3D打印再生细骨料混凝土配合比设计及其性能研究》文中提出再生混凝土技术是实现建筑业可持续发展的重要方式,而3D打印混凝土技术是一种先进的建造技术,若能将再生混凝土技术和3D打印混凝土技术结合起来,可以实现绿色建筑+自动化地发展,前景广阔。3D打印混凝土对材料的流动性、可建造性、粘结性、适宜的凝结时间、早期强度等都有着严格的要求,材料对3D打印混凝土技术来说至关重要。本课题以配制满足现有3D打印设备要求的再生细骨料混凝土为目标,开展了 3D打印再生细骨料混凝土性能的研究。（1）根据正交试验完成3D打印所用的再生细骨料混凝土的最优配合比试验。得出3D打印再生细骨料混凝土材料中再生细骨料取代天然砂的最优取代率为 33%。（2）分析了再生细骨料取代率、水灰比、减水剂、早强剂和缓凝剂等因素对打印材料的流动度经时损失和力学性能的影响。（3）采用再生细骨料全部取代天然砂,并用粉煤灰-矿渣粉-硅粉三种材料组成的复合矿物掺合料（单优化）以及复合矿物掺合料与聚丙烯纤维相结合（双优化）对全再生细骨料混凝土打印材料进行优化,得出掺合料取代水泥的最优取代率为20%,聚丙烯纤维最优掺量为0.2%。（4）基于上述配比,利用课题组设计的3D打印混凝土设备打印出试体墙,发现采用矿物掺合料和纤维改性（双优化）的再生细骨料混凝土和易性、泵送性能更好,初凝时间更长。测量试体墙切割成的立方体和棱柱体试件强度,得出经过矿物掺合料、纤维改性过的再生细骨料混凝土打印材料的抗压强度、抗折强度和抗劈裂强度都显着提高。
二、SMF掺合料的研究与建筑工程施工中的应用（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、SMF掺合料的研究与建筑工程施工中的应用（论文提纲范文）
（1）喷射混凝土高性能化机制与组成设计方法研究（论文提纲范文）
| 致谢 |
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 1 绪论 |
| 1.1 选题背景与研究意义 |
| 1.2 喷射混凝土研究现状 |
| 1.2.1 速凝剂对喷射混凝土水化的影响 |
| 1.2.2 工作性能 |
| 1.2.3 力学性能 |
| 1.2.4 耐久性能 |
| 1.2.5 组成设计方法 |
| 1.3 喷射混凝土研究中存在的问题 |
| 1.4 本文主要研究内容 |
| 2 无碱速凝剂对喷射混凝土水化与强度影响机理研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 试验概况 |
| 2.2.1 原材料及配合比 |
| 2.2.2 试件制备与养护 |
| 2.2.3 试验方法 |
| 2.3 NaAlO_2和Al_2(SO_4)_3对水泥水化及浆体微结构的影响 |
| 2.3.1 水化特征 |
| 2.3.2 水化产物 |
| 2.3.3 硬化浆体微结构及形貌特征 |
| 2.4 NaAlO_2和Al_2(SO_4)_3对硬化水泥浆体强度发展的影响 |
| 2.4.1 强度 |
| 2.4.2 化学结合水 |
| 2.4.3 矿物组成及含量 |
| 2.4.4 孔结构特征 |
| 2.5 速凝剂对水泥水化及强度发展的影响 |
| 2.6 无碱速凝剂对喷射混凝土强度和气泡结构特征的影响 |
| 2.7 本章小结 |
| 3 喷射混凝土工作性能影响因素及提升方法 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 试验概况 |
| 3.2.1 原材料 |
| 3.2.2 试件制备 |
| 3.2.3 试验方法 |
| 3.3 关键配合比参数对工作性能的影响 |
| 3.3.1 试验设计 |
| 3.3.2 可泵性能的影响 |
| 3.3.3 可喷性能的影响 |
| 3.3.4 流变参数的影响 |
| 3.4 速凝剂掺量对工作性能的影响 |
| 3.5 矿物掺合料单掺对工作性能的影响 |
| 3.5.1 试验设计 |
| 3.5.2 可泵性能的影响 |
| 3.5.3 可喷性能的影响 |
| 3.5.4 流变参数的影响 |
| 3.6 三元矿物掺合料对工作性能的影响 |
| 3.6.1 试验设计 |
| 3.6.2 可泵性能的影响 |
| 3.6.3 可喷性能的影响 |
| 3.6.4 流变参数的影响 |
| 3.7 聚乙烯醇纤维对工作性能的影响 |
| 3.8 流变参数对可泵性能和可喷性能的影响 |
| 3.8.1 流变参数对可泵性能的影响 |
| 3.8.2 流变参数对可喷性能的影响 |
| 3.9 喷射混凝土可喷性能调控方法 |
| 3.9.1 回弹率控制方法 |
| 3.9.2 一次喷射厚度提升方法 |
| 3.10 本章小结 |
| 4 喷射混凝土力学性能研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 试验概况 |
| 4.2.1 试件制备与养护 |
| 4.2.2 试验方法 |
| 4.3 关键配合比参数对强度的影响 |
| 4.3.1 抗压强度 |
| 4.3.2 劈裂抗拉强度 |
| 4.4 速凝剂掺量及成型工艺对强度的影响 |
| 4.4.1 抗压强度 |
| 4.4.2 劈裂抗拉强度 |
| 4.4.3 速凝剂反应对强度的作用 |
| 4.5 矿物掺合料单掺对强度的影响 |
| 4.5.1 抗压强度 |
| 4.5.2 劈裂抗拉强度 |
| 4.6 三元矿物掺合料对强度的影响 |
| 4.6.1 抗压强度 |
| 4.6.2 劈裂抗拉强度 |
| 4.7 聚乙烯醇纤维对强度的影响 |
| 4.8 可喷性能对强度的影响 |
| 4.9 高强喷射混凝土强度计算公式 |
| 4.10 高强喷射混凝土单轴受压本构关系 |
| 4.10.1 单轴受压应力—应变曲线 |
| 4.10.2 单轴受压本构方程 |
| 4.11 喷射混凝土强度提升方法 |
| 4.11.1 早期强度 |
| 4.11.2 后期强度 |
| 4.12 本章小结 |
| 5 高性能喷射混凝土耐久性能研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 试验概况 |
| 5.2.1 原材料及配合比 |
| 5.2.2 试验方法 |
| 5.3 高性能喷射混凝土抗渗性能 |
| 5.3.1 电通量 |
| 5.3.2 水渗透性能 |
| 5.4 高性能喷射混凝土抗冻性能 |
| 5.4.1 质量损失率 |
| 5.4.2 相对动弹性模量 |
| 5.4.3 抗压强度 |
| 5.4.4 劈裂抗拉强度 |
| 5.4.5 气泡特征参数 |
| 5.5 高性能喷射混凝土碳化性能 |
| 5.5.1 碳化深度 |
| 5.5.2 碳化深度预测模型 |
| 5.6 本章小结 |
| 6 高性能喷射混凝土组成设计方法研究 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 组成设计原则 |
| 6.3 强度影响系数研究 |
| 6.3.1 密实度影响系数 |
| 6.3.2 矿物掺合料影响系数 |
| 6.4 组成设计 |
| 6.4.1 混凝土配制强度 |
| 6.4.2 水胶比 |
| 6.4.3 浆体体积含量 |
| 6.4.4 胶凝材料用量和单位用水量 |
| 6.4.5 砂率 |
| 6.4.6 粗细骨料用量 |
| 6.4.7 速凝剂用量 |
| 6.4.8 组成设计流程图 |
| 6.5 组成设计方法验证 |
| 6.6 本章小结 |
| 7 结论 |
| 7.1 本文的主要工作及结论 |
| 7.2 主要创新点 |
| 7.3 对后续工作的展望 |
| 参考文献 |
| 攻读博士学位期间取得的研究成果 |
| 学位论文数据集 |
（2）装配式建筑套筒灌浆料强度及影响因素（论文提纲范文）
| 1 装配式建筑套筒灌浆料的基本情况 |
| 1.1 装配式建筑套筒灌浆料的种类和特性 |
| 1.2 装配式建筑套筒灌浆料的性能及影响因素 |
| 2 装配式建筑套筒灌浆料的性能试验 |
| 2.1 试验准备 |
| 2.2 性能测试方案 |
| 3 试验结果 |
| 3.1 套筒灌浆料性能分析 |
| 3.2 装配式建筑套筒灌浆料性能结果讨论 |
| 4 装配式建筑套筒灌浆料的未来使用前景 |
| 5 结束语 |
（3）GFRP筋及防腐钢筋海洋混凝土构件力学性能试验研究与分析（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 研究背景及意义 |
| 1.2 海洋混凝土国内外研究现状 |
| 1.2.1 海洋材料 |
| 1.2.1.1 珊瑚粗骨料 |
| 1.2.1.2 珊瑚细骨料 |
| 1.2.1.3 海砂 |
| 1.2.1.4 海水 |
| 1.2.1.5 骨料改性 |
| 1.2.2 珊瑚混凝土 |
| 1.2.2.1 珊瑚混凝土的配制 |
| 1.2.2.2 珊瑚混凝土的微观特性 |
| 1.2.2.3 珊瑚砂混凝土的力学性能 |
| 1.2.2.4 珊瑚骨料混凝土的力学性能 |
| 1.2.2.5 纤维珊瑚混凝土的力学性能 |
| 1.2.2.6 FRP筋及钢筋珊瑚混凝土的黏结性能 |
| 1.2.2.7 珊瑚混凝土的耐久性能 |
| 1.2.2.8 钢筋及钢管珊瑚混凝土构件的力学性能 |
| 1.2.3 海砂海水混凝土 |
| 1.2.3.1 海砂海水混凝土力学性能 |
| 1.2.3.2 海砂海水混凝土的耐久性能 |
| 1.2.3.3 FRP筋海砂海水混凝土的黏结性能 |
| 1.2.3.4 海砂海水混凝土柱的力学性能 |
| 1.2.3.5 海砂海水混凝土梁的力学性能 |
| 1.3 本文主要研究内容和技术路线 |
| 1.3.1 主要研究内容 |
| 1.3.2 技术路线 |
| 1.3.3 创新点 |
| 第二章 海洋混凝土力学性能试验研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 试验材料及性能 |
| 2.2.1 粗骨料 |
| 2.2.2 细骨料与拌养水 |
| 2.2.3 矿物掺合料 |
| 2.2.4 减水剂 |
| 2.3 试件设计及制作 |
| 2.4 试验加载装置及加载制度 |
| 2.5 试验加载过程与试验现象 |
| 2.5.1 海洋混凝土立方体试件 |
| 2.5.2 海洋混凝土圆柱体试件 |
| 2.6 试验结果与分析 |
| 2.6.1 海洋混凝土圆柱体试件应力-应变曲线 |
| 2.6.2 物理及力学性能参数 |
| 2.6.2.1 物理性能参数 |
| 2.6.2.2 力学性能参数 |
| 2.6.3 影响因素分析 |
| 2.6.3.1 海砂取代率的影响 |
| 2.6.3.2 混凝土强度等级的影响 |
| 2.6.3.3 减水剂与水泥质量比的影响 |
| 2.6.3.4 复掺矿物掺合料类型的影响 |
| 2.6.3.5 拌养水类型的影响 |
| 2.6.3.6 粗骨料类型的影响 |
| 2.6.3.7 海洋潮汐区暴露龄期的影响 |
| 2.7 海洋混凝土圆柱体与立方体抗压强度关系 |
| 2.8 海洋混凝土单轴受压应力-应变本构关系 |
| 2.8.1 无量纲化海洋混凝土应力-应变本构曲线 |
| 2.8.2 海洋混凝土的本构方程 |
| 2.9 本章小结 |
| 第三章 GFRP筋及防腐钢筋海洋混凝土短柱轴压试验研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 试验概况 |
| 3.2.1 试验材料 |
| 3.2.2 试件设计及制作 |
| 3.2.3 试验加载与测量方案 |
| 3.3 试验结果与分析 |
| 3.3.1 试件加载过程及其破坏形态 |
| 3.3.2 荷载-位移曲线 |
| 3.3.3 GFRP筋荷载-应变曲线 |
| 3.3.3.1 GFRP螺旋筋荷载-环向应变关系曲线 |
| 3.3.3.2 GFRP纵筋荷载-纵向应变关系曲线 |
| 3.3.4 钢筋荷载-应变曲线 |
| 3.3.4.1 螺旋钢筋荷载-环应变关系曲线 |
| 3.3.4.2 纵向钢筋荷载-应变关系 |
| 3.3.5 力学性能参数 |
| 3.4 影响因素分析 |
| 3.4.1 海砂取代率的影响 |
| 3.4.2 混凝土强度等级的影响 |
| 3.4.3 不同阻锈方式的影响 |
| 3.4.4 体积配箍率(箍筋间距和直径)的影响 |
| 3.4.4.1 箍筋间距的影响 |
| 3.4.4.2 箍筋直径的影响 |
| 3.4.5 纵筋配筋率的影响 |
| 3.4.6 截面尺寸的影响 |
| 3.4.7 应变贴片方式影响 |
| 3.4.8 暴露龄期影响 |
| 3.5 刚度退化分析 |
| 3.6 GFRP筋约束海洋混凝土应力-应变本构模型 |
| 3.6.1 GFRP筋约束海洋混凝土应力-应变曲线计算 |
| 3.6.2 无量纲化GFRP筋约束海洋混凝土应力-应变曲线 |
| 3.6.3 GFRP筋约束海洋混凝土应力-应变本构模型 |
| 3.7 本章小结 |
| 第四章 GFRP筋海砂海水混凝土短柱轴压试验研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 试验概况 |
| 4.2.1 试验材料 |
| 4.2.2 试件设计及加载 |
| 4.3 试验结果与分析 |
| 4.3.1 试件加载过程及其破坏形态 |
| 4.3.2 荷载-位移曲线 |
| 4.3.3 GFRP螺旋筋的荷载-环向应变曲线 |
| 4.3.4 GFRP筋的荷载-纵向应变曲线 |
| 4.3.5 特征点参数 |
| 4.4 影响因素分析 |
| 4.4.1 混凝土强度等级的影响 |
| 4.4.2 体积配箍率(箍筋间距和直径)的影响 |
| 4.4.2.1 GFRP箍筋间距的影响 |
| 4.4.2.2 GFRP箍筋直径的影响 |
| 4.4.3 纵筋配筋率的影响 |
| 4.4.4 截面尺寸的影响 |
| 4.4.5 暴露龄期的影响 |
| 4.5 刚度退化分析 |
| 4.6 影响因素大小分析及承载力计算 |
| 4.7 约束海砂海水混凝土应力-应变本构曲线 |
| 4.7.1 GFRP筋约束海砂海水混凝土应力-应变曲线计算 |
| 4.7.2 GFRP筋约束海砂海水混凝土应力-应变曲线 |
| 4.7.3 GFRP筋约束海砂海水混凝土应力-应变本构模型 |
| 4.8 本章小结 |
| 第五章 GFRP筋及防腐钢筋海洋混凝土梁的力学性能试验研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 试验概况 |
| 5.2.1 试验材料 |
| 5.2.2 试件设计及加载 |
| 5.3 试验结果与分析 |
| 5.3.1 试件加载过程及其破坏形态 |
| 5.3.2 荷载-挠度曲线 |
| 5.3.3 海洋混凝土梁荷载-初始裂缝宽度曲线 |
| 5.3.4 海洋混凝土梁荷载-纵筋应变曲线 |
| 5.3.5 海洋混凝土梁截面应变分布 |
| 5.3.6 特征点参数 |
| 5.4 影响因素分析 |
| 5.4.1 海砂取代率的影响 |
| 5.4.2 阻锈方式的影响 |
| 5.4.3 纵筋配筋率的影响 |
| 5.4.4 剪跨比的影响 |
| 5.4.5 暴露龄期的影响 |
| 5.5 影响因素大小分析及承载力计算 |
| 5.6 本章小结 |
| 第六章 GFRP筋海洋混凝土构件数值模拟分析 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 数值模型 |
| 6.2.1 海洋混凝土本构模型 |
| 6.2.2 GFRP筋本构模型 |
| 6.2.3 单元类型 |
| 6.2.4 约束类型 |
| 6.2.5 荷载与边界条件 |
| 6.2.6 非线性求解 |
| 6.3 数值模型与试验结果验证 |
| 6.3.1 GFRP筋海洋混凝土梁数值分析与试验结果验证 |
| 6.3.2 GFRP筋海洋混凝土柱数值分析与试验结果验证 |
| 6.4 GFRP筋海洋混凝土梁参数扩展分析 |
| 6.4.1 FRP筋海洋混凝土梁数值分析参数 |
| 6.4.2 FRP筋海洋混凝土梁数值分析结果及力学性能指标 |
| 6.4.3.1 混凝土强度等级的影响 |
| 6.4.3.2 FRP筋类型的影响 |
| 6.4.3.3 配筋率的影响 |
| 6.5 影响因素大小分析 |
| 6.6 本章小结 |
| 第七章 GFRP筋及防腐钢筋海洋混凝土构件承载力计算 |
| 7.1 引言 |
| 7.2 GFRP筋海洋混凝土柱峰值应力和峰值应变 |
| 7.2.1 峰值应力 |
| 7.2.2 峰值应变 |
| 7.3 GFRP筋海砂海水混凝土柱峰值应力和峰值应变 |
| 7.3.1 峰值应力 |
| 7.3.2 峰值应变 |
| 7.4 GFRP筋及防腐钢筋海洋混凝土柱承载力计算 |
| 7.4.1 试验验证GFRP筋抗拉强度与抗压强度关系 |
| 7.4.2 GFRP筋与海洋混凝土材料退化系数 |
| 7.4.3 GFRP筋海洋混凝土柱承载力计算 |
| 7.4.4 防腐钢筋海洋混凝土柱承载力计算 |
| 7.5 GFRP筋海砂海水混凝土柱承载力计算 |
| 7.6 GFRP筋及防腐钢筋海洋混凝土梁承载力计算 |
| 7.6.1 GFRP筋海洋混凝土梁承载力计算 |
| 7.6.1.1 计算假定 |
| 7.6.1.2 中国FRP筋混凝土梁抗弯承载力计算理论 |
| 7.6.1.3 美国FRP筋混凝土抗弯承载力计算理论 |
| 7.6.1.4 加拿大FRP筋混凝土抗弯承载力计算理论 |
| 7.6.1.5 GFRP筋海洋混凝土梁抗弯承载力计算理论 |
| 7.6.2 防腐钢筋海洋混凝土梁承载力计算 |
| 7.7 本章小结 |
| 第八章 结论与展望 |
| 8.1 结论 |
| 8.2 展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读博士学位期间期间发表论文情况 |
（4）纤维/掺合料对沙漠风积沙水泥基材料力学性能的影响研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 研究背景与研究意义 |
| 1.2 掺合料对水泥基材料力学性能影响的国内研究现状 |
| 1.3 聚丙烯纤维对水泥基材料力学性能影响的国内研究现状 |
| 1.4 掺合料增强水泥基材料的国外研究现状 |
| 1.5 纤维增强水泥基材料的国外研究现状 |
| 1.6 本文主要研究内容 |
| 1.7 技术路线 |
| 第二章 试验条件及原材料 |
| 2.1 试验主要原材料 |
| 2.2 试件制作与养护 |
| 2.3 本章小结 |
| 第三章 基于正交试验的掺合料配合比试验研究 |
| 3.1 掺合料对沙漠风积沙水泥基材料流动性的影响 |
| 3.2 掺合料增强沙漠风积沙水泥基材料配合比研究 |
| 3.3 本章小结 |
| 第四章 掺合料对沙漠风积沙水泥基材料性能的影响研究 |
| 4.1 硅粉对沙漠风积沙水泥基材料力学性能的影响 |
| 4.2 脱硫石膏对沙漠风积沙水泥基材料力学性能的影响 |
| 4.3 粉煤灰对沙漠风积沙水泥基材料力学性能的影响 |
| 4.4 本章小结 |
| 第五章 聚丙烯纤维对沙漠风积沙水泥基材料性能的影响研究 |
| 5.1 基于正交试验的聚丙烯纤维配合比试验研究 |
| 5.2 聚丙烯纤维掺量对该材料力学性能的影响 |
| 5.3 本章小结 |
| 第六章 结论与展望 |
| 6.1 主要结论 |
| 6.2 展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 作者简介 |
| 导师评阅表 |
（5）大掺量尾矿微粉中低强混凝土配制与性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 课题研究背景 |
| 1.2 课题研究目的及意义 |
| 1.3 课题研究现状 |
| 1.4 课题技术路线 |
| 1.5 课题研究内容 |
| 第2章 原材料性能及试验方法 |
| 2.1 原材料性能 |
| 2.1.1 水泥 |
| 2.1.2 粉煤灰 |
| 2.1.3 矿渣粉 |
| 2.1.4 铁尾矿微粉 |
| 2.1.5 粗、细骨料 |
| 2.1.6 减水剂 |
| 2.1.7 水 |
| 2.2 试验方法 |
| 2.2.1 原材料及混凝土性能相关试验方法 |
| 2.2.2 混凝土微观形貌试验方法 |
| 2.2.3 混凝土孔结构试验方法 |
| 第3章 两种混凝土配合比设计方法及对比分析 |
| 3.1 基准混凝土配合比设计 |
| 3.1.1 C30基准混凝土配合比设计 |
| 3.1.2 C25基准混凝土配合比设计 |
| 3.1.3 C20基准混凝土配合比设计 |
| 3.1.4 C15基准混凝土配合比设计 |
| 3.2 大掺量铁尾矿微粉混凝土配合比设计 |
| 3.2.1 C30大掺量铁尾矿微粉混凝土配合比设计 |
| 3.2.2 C25大掺量铁尾矿微粉混凝土配合比设计 |
| 3.2.3 C20大掺量铁尾矿微粉混凝土配合比设计 |
| 3.2.4 C15大掺量铁尾矿微粉混凝土配合比设计 |
| 3.3 大掺量铁尾矿微粉混凝土配合比优化 |
| 3.4 本章小结 |
| 第4章 大掺量铁尾矿微粉对中低强度大流态混凝土工作性及强度的影响 |
| 4.1 基准混凝土工作性 |
| 4.2 大掺量铁尾矿微粉混凝土工作性 |
| 4.2.1 C30大掺量铁尾矿微粉混凝土工作性 |
| 4.2.2 C25大掺量铁尾矿微粉混凝土工作性 |
| 4.2.3 C20大掺量铁尾矿微粉混凝土工作性 |
| 4.2.4 C15大掺量铁尾矿微粉混凝土工作性 |
| 4.3 基准混凝土立方体抗压强度 |
| 4.4 大掺量铁尾矿微粉混凝土立方体抗压强度 |
| 4.4.1 C30大掺量铁尾矿微粉混凝土立方体抗压强度 |
| 4.4.2 C25大掺量铁尾矿微粉混凝土立方体抗压强度 |
| 4.4.3 C20大掺量铁尾矿微粉混凝土立方体抗压强度 |
| 4.4.4 C15大掺量铁尾矿微粉混凝土立方体抗压强度 |
| 4.5 本章小结 |
| 第5章 大掺量铁尾矿微粉对中低强度大流态混凝土耐久性的影响 |
| 5.1 大掺量铁尾矿微粉对中低强度大流态混凝土体积稳定性的影响 |
| 5.2 大掺量铁尾矿微粉对中低强度大流态混凝土抗氯离子渗透性能的影响 |
| 5.3 大掺量铁尾矿微粉对中低强度大流态混凝土抗冻性的影响 |
| 5.4 大掺量铁尾矿微粉对中低强度大流态混凝土抗碳化性能的影响 |
| 5.5 大掺量铁尾矿微粉对中低强度大流态混凝土抗硫酸盐侵蚀性能的影响 |
| 5.6 本章小结 |
| 第6章 大掺量铁尾矿微粉对中低强大流态混凝土微观形貌和孔结构的影响 |
| 6.1 大掺量铁尾矿微粉对中低强度大流态混凝土微观形貌的影响 |
| 6.2 大掺量铁尾矿微粉对中低强度大流态混凝土孔结构的影响 |
| 6.3 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间发表的学术成果 |
| 致谢 |
（6）大体积混凝土试块温升的试验研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 研究背景及意义 |
| 1.1.1 研究背景 |
| 1.1.2 研究意义 |
| 1.2 大体积混凝土的定义和性质 |
| 1.2.1 大体积混凝土的定义 |
| 1.2.2 大体积混凝土的性质 |
| 1.3 大体积混凝土水化热的影响因素概述 |
| 1.4 国内外研究 |
| 1.4.1 国外研究现状 |
| 1.4.2 国内研究现状 |
| 1.5 研究的主要内容和技术路线 |
| 1.5.1 主要研究内容 |
| 1.5.2 技术路线 |
| 第二章 试验方案及实施 |
| 2.1 试验的目的 |
| 2.2 大体积混凝土施工要求 |
| 2.2.1 大体积混凝土施工规范要求 |
| 2.2.2 大体积混凝土施工测温要求 |
| 2.3 试验试块的浇筑与测温系统的布置 |
| 2.3.1 试验试块的设计与测温系统 |
| 2.3.2 试验试块底面保温滑动层与钢筋下料绑扎 |
| 2.3.3 测温元件的防水测试与调试 |
| 2.3.4 试块支模板与测温元件的布置 |
| 2.3.5 试块的浇筑与养护 |
| 2.4 试验基本情况 |
| 第三章 测温曲线的主要特征 |
| 3.1 混凝土的水化过程 |
| 3.2 混凝土测温曲线的一般规律 |
| 3.2.1 试验试块的导热机制 |
| 3.2.2 数据分析软件 |
| 3.2.3 试块典型测温曲线分析 |
| 3.3 无线测温与人工测温的比较 |
| 第四章 配筋对大体积混凝土试块温度的影响 |
| 4.1 试块的基本情况 |
| 4.2 试块的基本温度变化曲线 |
| 4.3 试块间的温度曲线对比 |
| 4.3.1 试块的各测点测温比较 |
| 4.3.2 试块测点间的测温比较 |
| 4.4 配筋对大体积混凝土早期强度的影响 |
| 4.4.1 试块基本情况及回弹仪的使用 |
| 4.4.2 试块的回弹及混凝土强度的换算 |
| 4.4.3 1-4 号试块回弹强度的分析比较 |
| 4.5 本章小结 |
| 第五章 不同混凝土强度下试块的温度变化 |
| 5.1 试验试块的基本情况 |
| 5.2 试块的基本放热变化曲线 |
| 5.3 试块间的温度变化曲线对比 |
| 5.3.1 试块的各测点测温比较 |
| 5.3.2 水泥用量对水化放热的影响 |
| 5.3.3 水灰比对水化放热的影响 |
| 5.4 不同混凝土强度试块绝热温升的计算 |
| 5.4.1 胶凝材料(水泥等)的水化热计算 |
| 5.4.2 大体积混凝土温升值的计算 |
| 5.4.3 试验试块温升值与测温值的比较 |
| 5.5 本章小结 |
| 第六章 养护方式对混凝土试块温度的影响 |
| 6.1 试块的基本情况 |
| 6.2 试块测点的温度变化曲线 |
| 6.3 试块间温度变化的对比 |
| 6.3.1 试块的各测点测温比较 |
| 6.3.2 试块的温差以及裂缝比较 |
| 6.3.3 试块的绝热温升与实测值的比较 |
| 6.4 本章小结 |
| 结论与展望 |
| 结论 |
| 展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
（7）低收缩高早强路面混凝土设计制备与工程应用（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 背景 |
| 1.1.1 课题背景 |
| 1.1.2 工程背景 |
| 1.2 路面混凝土的概述 |
| 1.2.1 国内外研究现状及发展 |
| 1.2.1.1 国内外研究现状 |
| 1.2.1.2 发展趋势 |
| 1.2.2 低收缩高早强的机理 |
| 1.3 课题来源 |
| 1.3.1 课题提出 |
| 1.3.2 解决思路 |
| 1.3.3 研究目标 |
| 1.4 研究的内容和意义 |
| 1.4.1 研究内容 |
| 1.4.2 研究意义 |
| 第2章 原材料性能及配合比设计 |
| 2.1 实验仪器及主要材料 |
| 2.1.1 实验主要仪器 |
| 2.1.2 实验主要材料 |
| 2.2 原材料测试方法 |
| 2.2.1 水泥 |
| 2.2.2 粉煤灰 |
| 2.2.3 矿渣粉 |
| 2.2.4 细集料 |
| 2.2.5 粗集料 |
| 2.2.6 拌合水 |
| 2.2.7 外加剂 |
| 2.3 配合比设计 |
| 2.3.1 路面混凝土配合比设计与要求 |
| 2.3.2 配合比设计参数要求 |
| 2.3.3 配合比参数确定 |
| 第3章 路面混凝土早强分析 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 正交试验 |
| 3.2.1 正交试验设计方案 |
| 3.2.2 正交试验结果判定指标 |
| 3.2.3 正交试验结果及分析 |
| 3.3 路面混凝土抗压强度试验研究 |
| 3.3.1 配合比调整 |
| 3.3.2 试验方法 |
| 3.3.3 试验结果及分析 |
| 3.4 路面混凝土抗折强度试验研究 |
| 3.4.1 试验方法 |
| 3.4.2 试验结果及分析 |
| 3.5 本章小结 |
| 第4章 路面混凝土收缩研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 路面混凝土的收缩 |
| 4.2.1 路面混凝土收缩类型 |
| 4.2.2 试验方法 |
| 4.2.3 结果分析 |
| 4.3 本章小结 |
| 第5章 低收缩高早强路面混凝土施工工艺 |
| 5.1 制备流程 |
| 5.2 施工准备 |
| 5.2.1 技术准备 |
| 5.2.2 现场准备 |
| 5.2.3 施工机械选型与配套 |
| 5.3 原材料技术要求 |
| 5.3.1 水泥 |
| 5.3.2 粉煤灰和矿渣粉 |
| 5.3.3 粗细集料 |
| 5.3.4 水和外加剂 |
| 5.4 路面混凝土施工质量控制 |
| 5.4.1 路基调平 |
| 5.4.2 拌合及运输 |
| 5.4.3 施工和养护 |
| 5.4.4 回访与鉴定 |
| 5.5 成本核算 |
| 5.6 本章小结 |
| 第6章 结论与展望 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 展望 |
| 参考文献 |
| 个人简介 |
| 攻读硕士学位期间发表及待发表的学术论文及其他成果 |
| 致谢 |
（8）青岛地铁香江路站抗裂高性能混凝土制备及质量控制研究与应用（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.1.1 研究的目的 |
| 1.1.2 研究的意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 国外研究现状 |
| 1.2.2 国内研究现状 |
| 1.2.3 研究现状评述 |
| 1.3 研究的主要内容及思路 |
| 1.3.1 研究的主要内容 |
| 1.3.2 研究技术路线及创新点 |
| 第2章 混凝土质量控制的理论基础 |
| 2.1 工程质量管理的相关概念 |
| 2.1.1 质量管理的基本概念 |
| 2.1.2 全面质量管理概念 |
| 2.1.3 工程质量管理理论、方法 |
| 2.2 混凝土施工质量控制的相关内容 |
| 第3章 地铁车站混凝土施工质量影响因素 |
| 3.1 青岛地铁地下车站主体结构开裂及其处理情况调研 |
| 3.2 混凝土主要收缩分类 |
| 3.3 不同结构部位开裂原因分析 |
| 3.3.1 底板结构混凝土 |
| 3.3.2 侧墙结构混凝土 |
| 3.3.3 板式结构混凝土 |
| 3.4 结构混凝土收缩裂缝主要影响因素 |
| 3.5 青岛地铁地下车站砼抗裂性评估参数及工况模型 |
| 3.5.1 计算参数 |
| 3.5.2 计算模型 |
| 3.6 结构混凝土开裂风险仿真定量计算分析 |
| 3.6.1 结构因素—墙体厚度 |
| 3.6.2 环境因素—气温(季节变化) |
| 3.6.3 材料因素—水化放热速率,自生体积变形 |
| 3.6.4 施工因素—分段浇筑长度,模板类型,拆模时间 |
| 3.7 本章小结 |
| 第4章 地铁车站混凝土施工全面质量管理 |
| 4.1 质量管控目标 |
| 4.2 质量管控方法 |
| 4.3 全面质量管控措施 |
| 4.3.1 人员保障措施 |
| 4.3.2 机械设备管控措施 |
| 4.3.3 混凝土原材料保障 |
| 4.3.4 施工方案和生产工艺保障 |
| 4.3.5 理论混凝土配合比设计 |
| 4.3.6 混凝土施工配合比确定 |
| 4.3.7 混凝土配合比各项性能指标测试 |
| 4.3.8 配合比基本参数的优选 |
| 4.4 小结 |
| 第5章 香江路地铁车站混凝土施工工程实践 |
| 5.1 工程概况 |
| 5.2 混凝土全过程质量管控实施 |
| 5.2.1 事前质量管控 |
| 5.2.2 事中质量管控 |
| 5.2.3 事后质量管控 |
| 5.3 实践效果对比分析 |
| 5.4 本章小结 |
| 第6章 结论及展望 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 展望 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间发表的学术论文及科研工作 |
| 致谢 |
（9）绿色混凝土性能预测模型建立及其应用研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 选题的背景及意义 |
| 1.2 混凝土的绿色可持续化方向 |
| 1.3 颗粒堆积密实度模型及其在混凝土中的研究现状 |
| 1.3.1 颗粒堆积密实度模型的研究现状 |
| 1.3.2 颗粒堆积密实度模型在混凝土中的研究现状 |
| 1.4 火山灰活性分析方法及其在水泥基复合材料中的研究现状 |
| 1.5 基于颗粒堆积与活性效应的绿色混凝土性能预测模型研究现状 |
| 1.6 本课题主要研究内容及技术路线 |
| 1.6.1 本课题主要研究内容 |
| 1.6.2 本课题技术路线图 |
| 第2章 基于颗粒堆积与活性效应的混凝土性能参数的提出 |
| 2.1 可压缩堆积模型的介绍 |
| 2.1.1 可压缩堆积模型的基本公式 |
| 2.1.2 可压缩堆积模型的程序化计算 |
| 2.2 混凝土颗粒堆积及活性效应的研究 |
| 2.2.1 混凝土混合料颗粒堆积的研究 |
| 2.2.2 混凝土矿物掺合料火山灰活性的研究 |
| 2.3 混凝土工作性能及力学性能参数的提出 |
| 2.3.1 混凝土自由水指数FW及EW的提出 |
| 2.3.2 混凝土胶凝颗粒等效空隙指数BEVF及CEVF的提出 |
| 2.4 本章小结 |
| 第3章 原材料性能测试及实验方法 |
| 3.1 实验原材料 |
| 3.1.1 普通硅酸盐水泥 |
| 3.1.2 矿物掺合料 |
| 3.1.3 砂石骨料 |
| 3.1.4 减水剂及水 |
| 3.2 原材料性能测定 |
| 3.2.1 粉体材料密度的测定 |
| 3.2.2 粉体材料级配的测定 |
| 3.2.3 粉体材料实际及剩余堆积密实度的测定计算 |
| 3.2.4 砂石骨料实际及剩余堆积密实度的测定计算 |
| 3.3 实验测试方法 |
| 3.3.1 混凝土工作性能实验 |
| 3.3.2 混凝土力学性能实验 |
| 3.4 本章小结 |
| 第4章 基于混凝土性能参数的混凝土性能预测模型的建立 |
| 4.1 混凝土堆积密实度优化及试验配合比 |
| 4.1.1 混凝土组分堆积密实度优化分析 |
| 4.1.2 混凝土试验配合比及实验结果 |
| 4.2 纯水泥混凝土性能预测模型的建立与分析 |
| 4.2.1 纯水泥混凝土坍落度与自由水指数FW的关系 |
| 4.2.2 纯水泥混凝土抗压强度与水泥颗粒等效空隙指数CEVF的关系 |
| 4.3 矿物掺合料混凝土性能的影响分析 |
| 4.3.1 纯水泥混凝土性能预测模型对矿物掺合料混凝土的适应性分析 |
| 4.3.2 矿物掺合料混凝土坍落度的影响分析 |
| 4.3.3 矿物掺合料混凝土抗压强度的影响分析 |
| 4.4 矿物掺合料混凝土工作性能预测模型的建立 |
| 4.4.1 穷举搜索法及参数估计法 |
| 4.4.2 矿物掺合料工作特性因子C_m的确定 |
| 4.4.3 混凝土等效自由水指数EW的分析 |
| 4.4.4 矿物掺合料混凝土坍落度与等效自由水指数EW的关系 |
| 4.5 矿物掺合料混凝土抗压强度预测模型的建立 |
| 4.5.1 矿物掺合料等效活性指数A_(eq)的确定 |
| 4.5.2 胶凝材料等效空隙指数BEVF的分析 |
| 4.5.3 矿物掺合料混凝土抗压强度与胶凝颗粒等效空隙指数BEVF的关系 |
| 4.6 本章小结 |
| 第5章 绿色混凝土性能预测模型对比分析及其应用研究 |
| 5.1 混凝土性能预测模型的实验验证 |
| 5.2 混凝土性能预测模型的对比分析 |
| 5.2.1 其他基于颗粒堆积与活性效应分析的混凝土性能预测模型的介绍 |
| 5.2.2 三种混凝土性能预测模型的对比分析 |
| 5.3 基于混凝土性能预测模型的绿色混凝土配合比设计 |
| 5.3.1 基于混凝土水泥颗粒堆积空隙指数φ_c~*/φ_c的最佳砂率区间分析 |
| 5.3.2 基于混凝土水泥颗粒堆积空隙指数φ_c~*/φ_c的最佳胶骨比区间分析 |
| 5.3.3 基于混凝土性能预测模型的配合比设计 |
| 5.4 本章小结 |
| 第6章 结论与展望 |
| 6.1 主要结论 |
| 6.2 主要创新点 |
| 6.3 研究展望 |
| 参考文献 |
| 指导教师对研究生学位论文的学术评语 |
| 答辩委员会决议书 |
| 致谢 |
| 攻读硕士学位期间的研究成果 |
（10）3D打印再生细骨料混凝土配合比设计及其性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 课题研究背景及意义 |
| 1.2 3D打印混凝土材料的发展现状 |
| 1.3 再生细骨料混凝土的发展和应用 |
| 1.4 矿物掺合料和纤维对混凝土材料的优化研究 |
| 1.5 本文研究的内容和创新点 |
| 1.5.1 本文研究的内容 |
| 1.5.2 本文研究的创新点 |
| 第2章 试验材料及3D打印装置 |
| 2.1 试验材料选用 |
| 2.1.1 水泥 |
| 2.1.2 再生细骨料 |
| 2.1.3 混凝土外加剂 |
| 2.1.4 混凝土矿物掺合料 |
| 2.1.5 聚丙烯纤维 |
| 2.2 试验方法 |
| 2.2.1 水泥标准稠度用水量与凝结时间试验 |
| 2.2.2 水泥强度试验 |
| 2.2.3 流动度试验 |
| 2.2.4 砂的基本性能试验 |
| 2.2.5 混凝土凝结时间试验 |
| 2.2.6 矿物掺合料试验 |
| 2.2.7 再生细骨料物理性能试验 |
| 2.2.8 再生混凝土打印试块的力学性能试验 |
| 2.3 3D打印装置 |
| 2.3.1 控制系统 |
| 2.3.2 XYZ运动系统 |
| 2.3.3 挤出系统 |
| 2.3.4 数据处理系统 |
| 2.4 本章小结 |
| 第3章 3D打印再生细骨料混凝土的试配 |
| 3.1 概述 |
| 3.2 试配方案 |
| 3.3 试验结果与分析 |
| 3.4 本章小结 |
| 第4章 各因素对3D打印混凝土材料性能的影响 |
| 4.1 概述 |
| 4.2 试验方案设计 |
| 4.3 各因素对3D打印材料性能的影响分析 |
| 4.3.1 再生细骨料取代率 |
| 4.3.2 水灰比 |
| 4.3.3 减水剂 |
| 4.3.4 早强剂 |
| 4.3.5 缓凝剂 |
| 4.4 本章小结 |
| 第5章 再生细骨料混凝土打印材料的优化及打印墙体试验 |
| 5.1 概述 |
| 5.2 再生细骨料混凝土打印材料的优化 |
| 5.2.1 优化试验设计 |
| 5.2.2 优化试验结果分析 |
| 5.3 再生细骨料混凝土墙体打印试验 |
| 5.3.1 墙体打印试验设计 |
| 5.3.2 试验结果分析 |
| 5.4 本章小结 |
| 第6章 结论与展望 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
四、SMF掺合料的研究与建筑工程施工中的应用（论文参考文献）
- [1]喷射混凝土高性能化机制与组成设计方法研究[D]. 张戈. 北京交通大学, 2021(02)
- [2]装配式建筑套筒灌浆料强度及影响因素[J]. 甘正正. 建筑技术开发, 2021(12)
- [3]GFRP筋及防腐钢筋海洋混凝土构件力学性能试验研究与分析[D]. 姚如胜. 广西大学, 2021
- [4]纤维/掺合料对沙漠风积沙水泥基材料力学性能的影响研究[D]. 许亚军. 石河子大学, 2021(02)
- [5]大掺量尾矿微粉中低强混凝土配制与性能研究[D]. 王宇杰. 北京建筑大学, 2021(01)
- [6]大体积混凝土试块温升的试验研究[D]. 陈春立. 兰州理工大学, 2021(01)
- [7]低收缩高早强路面混凝土设计制备与工程应用[D]. 甘有良. 桂林理工大学, 2021(01)
- [8]青岛地铁香江路站抗裂高性能混凝土制备及质量控制研究与应用[D]. 常伟. 青岛理工大学, 2020(01)
- [9]绿色混凝土性能预测模型建立及其应用研究[D]. 郑丹. 深圳大学, 2020(01)
- [10]3D打印再生细骨料混凝土配合比设计及其性能研究[D]. 郝建军. 南昌大学, 2020(01)